Теплопроводность однослойных

Рис. У1-3. К выводу уравнения теплопроводности цилиндрической стенки а — однослойная стенка б — многослойная стенка.

Фиг. 40. Расчет теплопроводности через цилиндрическую стенку а — однослойная стенка б — многослойная стенка.

Рис. У1-2. К выводу ураинения теплопроводности плоской стенки а — однослойная етенка б — многослойная стенка.

Примем термические сопротивления загрязнений от углеводорода — 31 = 4 -10 м - К/Вт от воздуха — г 2 = 3-10" м - К/Вт. Термическое сопротивление однослойной алюминиевой стенки толщиной бет = 3 мм с теплопроводностью = 203 Вт/(м-К) будет бе.Дст = 0,003/203 = 1,5-10 м -К/Вт. [c.192]

Таким образом, приближенное решение задачи теплопровод ности трехслойного ребра сведено по форме к решению задачи теплопроводности однослойного ребра. Отложения на ребре учтены лишь новым выражением т (9,55). Такая простота результатов достигнута большим числом математически некорректных до-пуш,ений. Однако, как показано далее, это не отразилось на точности расчета. [c.228]

Теплопроводность однослойных стенок. ...................................284 [c.276]

Теплопроводность однослойных стенок [c.284]

Теплопроводность однослойных стенок. ................. Ш [c.276]

По аналогии с выводом, приведенным для однослойной стенки, для цилиндрической стенки, состоящей из п слоев, количество тепла, передаваемое путем теплопроводности, составляет [c.270]

Тепловые потери, т. е. количество тепла, переданное теплопроводностью через 1 теплоизоляционного слоя от плоской стенки или цилиндрической поверхности диаметром 2 ж и более, определяется при однослойной изоляции по формуле [c.192]

Комбинируя в кладке материалы с разными коэффициента ми теплопроводности, можно получить кладку трех принцип ально различных типов, для каждой из которых существует своя область применения. Однослойная кладка (рис. 281, а) илц [c.549]

Япз — коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции однослойной конструкции в ккал/м час С [c.540]

Пусть на сторонах плоской однослойной стенки толщиной бет, теплопроводностью Я-ст и поверхностью Р поддерживаются постоянные температуры 01 и 02, причем для определенности [c.479]

Рис. 100. К выводу уравнения теплопроводности для однослойной плоской стенки

Для осуществления двухслойной изоляции необходимо два кожуха, причем один из них (заполненный водородом) находится при температуре 80° К, что затрудняет его герметизацию. Поэтому во многих случаях проще отказаться от двухслойной изоляции, а пропитывать водородом всю изоляцию. Тогда остается только один кожух при комнатной температуре и уплотнение его производится гораздо легче, чем при температуре 80° К. Ухудшение же теплоизоляционных качеств за счет большей теплопроводности водорода можно компенсировать некоторым увеличением толщины изоляции [37]. На рис. 28 дано сравнение толщин двухслойной изоляции, частично пропитанной водородом, и однослойной, полностью пропитанной водородом [99]. [c.75]

Уравнение теплопроводности для установившегося теплового потока через однослойную плоскую стенку [c.139]

Если стенка составлена из п слоев, отличающихся друг от друга как теплопроводностью, так и толщиной (рис. 118), если и так же как и для однослойной стенки, — температуры наружных поверхностей, то при установившемся состоянии процесса через каждый слой стенки пройдет одно и то же количество тепла и будут иметь место следующие равенства [c.191]

Определение потерь тепла в стол пресса для случая, если между пресс-формой и столом пресса проложена однородная прокладка, сводится к подсчету по уравнению теплопроводности через однослойную стенку [c.95]

Для однослойной цилиндрической стенки уравнение теплопроводности будет [c.318]

Аналогично для теплопроводности сферической однослойной стенки с диаметрами внутренней и наружной поверхностей Ох и >2 при температурах поверхностей и 2, 26 = >2 — 1 [c.16]

На практике нередко приходится иметь дело с многослойными плоскими стенками, состоящими из отдельных плотно (без зазоров) прилегающих друг к другу слоев толщиной 5, с теплопроводностями X/. Постановка задачи здесь может бьггь такой же, как для однослойной стенки различие заключается в том, что известными, как правило, являются лишь температуры на внешних границах многослойной стенки — на рис. 6.3,5 значения б, и 04- [c.481]

Большинство методов определения % основано на применении образцов в виде неограниченной пластины ( плиты ) толщиной б. Удельный тепловой поток д в плите в стационарный период определяется формулой (1.24), и нахождение к требует измерения стационарных величин д и температур и на поверхностях образца. Часто используются также методы трубы [неограниченного полого цилиндра, в котором стационарный поток Q вызывает на поверхностях радиусами Г1 и г , согласно (1.27), разность температур tl — 2], и шара [сферической однослойной стенки, коэффициент теплопроводности которой К может быть определен по формуле (1.28) при известных температурах 1 и 2 на поверхностях диаметрами и и стационарном тепловом потоке С]. [c.82]

Однослойная система с переменным сечением. Труба. Если площадь поперечного сечения, через которое осуществляется передача тепла теплопроводностью, непостоянна, то следует пользоваться дифференциальным уравнением [c.56]

Рассмотренные выше таблицы (приложение 29) чаще всего относятся к однослойной изоляции. При применении многослойной изоляции тоже можно пользоваться этими таблицами, если мысленно заменить многослойную систему одним эквивалентным слоем суммарной толщины с таким эквивалентным коэффициентом теплопроводности Хд, чтобы тепловое сопротивление эквивалентного слоя было равно тепловому сопротивлению системы. В этом случае получаются следующие зависимости. [c.65]

Помимо машин для формования однослойных листовых и пленочных термопластов существуют агрегаты для изготовления изделий иа нескольких слоев материала (основным сдоем обычно является пористый материал — поропласт). Пористые материалы обладают высокой механической прочностью, низкой теплопроводностью, хорошими звукоизоляционными свойствами, однако их существенные недостатки — низкая поверхностная твердость и гигроскопичность и потеря при впитывании влаги теплоизоляционных свойств. Для устранения этих недостатков наружные поверхности изделий [c.46]

Наиболее часто встречается расчет теплопроводности через плоскую, цилиндрическую и сферическую поверхности (однослойные и многослойные), из которых может состоять теплообменный аппарат. [c.102]

Как следует из главы 5, при расчете теплопередачи через ребристые поверхности теплопроводность ребер учитывается с помощью коэффициента эффективности однослойного ребра р (5,47) либо коэффициента эффективности многослойного ребра ор (5,79), (5,80). Задача определения достаточно строго решена для однослойных прямых, круглых и игольчатых ребер. Для остальных ребер р рассчитывается с помощью эмпирических, экспериментальных поправок обычно к данным для прямогв-ребра. [c.218]

Температурный режим многослойной футеровки рассмотрим на примере двухслойной (рис. 77, б, в), изготовленной из материалов разной теплопроводности, причем Л.1 <Л. Однослойная футеровка на рис. 77,а приводится для сопоставления. Общая толщина футеровки во всех случаях одинакова, так же как и соотношение толщин обоих слоев футеровки Ах1хо- С помощью элементарных расчетов легко показать, что при одинаковых величинах Гвт и Твт тепловой поток через футеровку будет одинаковым для обоих двухслойных вариантов стенки (см. рис. 77,6 и а) и меньшим, чем для однослой- [c.246]

Частный случай формулы (2.16) при п = 2 позволяет оценить потери (притоки) теплоты с внешней поверхности покрытого изоляцией трубопровода, по которому течет жидкость или газ с температурой, большей (меньшей) температуры окружающей трубопровод среды. Как и для однослойной цилиндрической стенки, у завиримости О от внешнего радиуса двухслойно стенки (трубопровод с радиусами Гз, г, и изоляция с Гз, гз) существует максимум при значении зкр=Яиз/а2, которое называют критическим радиусом теплоизоляции. Здесь Хиз — коэффициент теплопроводности изоляционного материала аз — коэффициент теплоотдачи в окружающую среду. Поэтому материал для тепловой изоляции трубопровода следует выбирать, исходя из условия Яиз<а2Л2, что гарантирует уменьшение теплового потока по мере утолщения слоя теплоизоляции. [c.134]

Приведенные здесь наиболее простые соотношения для процессов стационарной теплопроводности получены и могут быть использованы при условии постоянства коэффициента теплопроводности, что справедливо лишь в относительно узком интервале температур и для материалов, у которых теплофизические свойства мало изменяются в зависимости от температуры. В противном случае дифференциальное уравнение для темпфа-турного поля оказывается нелинейным, и его аналитическое решение становится проблематичным. Существуют лишь частные случаи решения такого рода уравнений. Так, при линейной зависимости Х = Х( (1 + ЬТ) формула для теплового потока поперек однослойной плоской стенки шеет обычный вид [c.230]

Пример 8.2. Оптимизация однослойной насадки. Односторонний подвод тепла. Конвективный теплоотвод. Однослойная насадха пластинчато-ребристого теплообменника длиной 0,3 м имеет 158 ребер на погонный метр, изготовленных из алюминиевого сплава. Снаружи каналы ограничены пластиной из того же материала толщиной 1,6 мм. Коэффициент теплоотдачи следует принять равным ]00 Вт/(м °С) (точное его значение зависит от окончательных размеров насадки). Коэффициент теплопроводности алюминиевого сплава равен 198 Вт/(м-°С), а плотность 2700 кг/м . Считая, что масса ребер составляет 0,89 кг на погонный метр длины теплообменника, определить высоту и толщину оптимальных ребер. [c.285]

АГЛОПОРИТОБЕТОН - легкий бе тон с заполнителем—аглопоритом. В СССР впервые применен в 1955— 56 (Москва, Ростов-на-Дону). А. подразделяют па конструктивно-теплоизоляционный (прочностью на сжатие до 100 кга см ) и конструктивный (прочностью 150—400 кес/см-). Объемная масса А. слитной структуры в сухом состоянии (в зависимости от марок заполнителей по объемной насыпной массе и расхода цемента) составляет 1100—1500 кг/ (марка бетона по прочности иа сжатие 35—40) 1200—1600 (марка 75-100) 1300-1800 (марка 150-200) и 1600 — 1800 кг1м (марка бетона 250—400). Водопоглощение А. слитной структуры 17—21%, коэфф. размягчения 0,70—0,95, прочность на изгиб 19—31 кгс/см , коэфф. теплопроводности конструктивно-теплоизоляционного А. до 0,55 ккал1мХ X ч град, морозостойкость его в зависимости от условий эксплуатации — 15—35 циклов, конструктивного А.— не менее 25 циклов попеременного замораживания и оттаивания. Изделия из А. однослойные стеновые панели, крупные и мелкие [c.24]

На основе-этого принципа С. Г. Романовским был предложен метод сушки в переменном магнитном поле частоты промышленного переменного электрического тока. Суть метода состоит в том, что сушильная камера представляет собой большой соленоид, в который помещают влажный материал вместе с железными или стальными сетками. В случае сушки древесины этот принцип реализуется так. В сушильной камере обычного туннельного типа по ее периферии укладывается обмотка из алюминиевых шин. В зависимости от режима эта обмотка однослойная, а на некоторых участках — двухслойная. По обмотке пропускается промышленный ток (50 гц). В результате внутри камеры создается переменное магнитное поле. В камеру на вагонетках помещаются доски, проложенные железными сетками (ферромагнитные нагреватели). Доски чередуются с железными сетками, как в слоеном пироге . Железные сетки нагреваются, а тепло от этих сеток передается древесине путем теплопроводности, поскольку доски плотно прилегают к сеткам. Одновременно тепло частично передается конвекцией. Получается типичная кондуктивно-конвективная сушка. Воздух в сушильной камере нагревается и одновременно служит влагоносителем. В отличие от сушки конвекцией нагрев материала происходит равномерно по всему сечению камеры (каждая доска нагревается от железной сетки равномерно по всей ее длине). Скорость нагрева легко регулируется за счет изменения силы тока в обмотке соленоида. [c.331]

В настоящей главе были рассмотрены этапы разработки мо-аели однослойного контактного аппарата с теплообменом, в кото-эом протекает несколько реакций. Предполагалось, что движение реды описывается мдделью идеального вытеснения. При этом не учитывались различные лимитирующие процессы переноса пере-10С в газовом потоке, теплопроводность твердого тела, перенос чассы и тепла к поверхности частицы, а также диффузия и тепло-троводность внутри частицы. [c.215]

Для упрощения расчета иногда многослойную стенку рассчитывают как однослойную (однородную) толщиной Д. При этом в расчет вводится эквивалентная теплопроводность Хэкв, которая для двухслойной стенки определяется из соотношения [c.13]

Однослойную огнеупорную футеровку можно использовать, когда плавильный процесс протекает при низких температурах и может возникнуть лишь некоторое пропитывание огнеупора, повышаюшее его теплопроводность, но не образуются соединения, температура плавления которых ниже температуры расплава, т. е. когда огнеупор вполне шлакоустойчив. [c.87]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология