Коэффициент эквивалентный теплопроводности

Величину коэффициента эквивалентной теплопроводности, Вт/(м-К), в радиальном направлении рулона ленты и в пачке листов перпендикулярно их плоскости определяют по формуле (при условии Ям>Яг) [c.182]

Таблица 1. Коэффициенты формы С, Я, О и объемный эквивалентный диаметр сферы для расчета эффективного коэффициента теплопроводности различных насадок

Для простоты полагаем, что вдоль катализаторной трубки температура не изменяется (иначе говоря, продольный перенос теплоты не рассматривается) обсуждается только изменение температур по радиальной координате. Теплота в сечении слоя катализатора переносится за счет кондукции (внутри зерен и в точках их соприкосновения) и конвекции (при движении синтез-газа между зернами) определенный вклад может вносить и излучение. Интенсивность теплопереноса удобно выражать, используя понятие эквивалентной теплопроводности — соответственно формуле (7.7). Коэффициент теплоотдачи от слоя катализатора к стенкам трубы обозначим а. [c.536]

К этому результату можно прийти на основании следующего анализа. Известно, что при (Gr Рг) < 1 10 суммарный коэффициент теплопроводности в дисперсных средах равен коэффициенту молекулярной теплопроводности, т. е. перенос тепла происходит при помощи теплопроводности. Величина Ог-Рг = 1 -10 соответствует эквивалентному критерию Re = 22. Сделаем оценку этой величины. Наибольшая интенсивность переноса влаги при сушке в конвективных сушилках составляет примерно 40 кг/м ч. В самом неблагоприятном случае диаметр эквивалентного капилляра a, составляет около 3 мм или пористость тела 70%. Вязкость воды Т)2 при температуре 30° С равна 2,88 кг/м-ч. Тогда критерий [c.449]

Баскаков, базируясь на собственных и литературных данных о значениях и показал что измеренные коэффициенты теплоотдачи достаточно хорошо согласуются с вычисленными по формуле (Х,11) для частиц мельче 0,3 мм. В случае более крупных частиц, когда за время контакта с поверхностью успевают прогреться лишь один или несколько их рядов, наблюдается некоторое расхождение. В этих условиях, строго говоря, непрерывную фазу уже нельзя рассматривать как континуум с эквивалентной теплопроводностью к . Однако во всех случаях, при псевдоожижении газами умеренной температуры частиц не крупнее —2 мм характер изменения расчетных значений к вполне удовлетворительно следует эксперименту. [c.424]

На рис. 4-3 представлены зависимости коэффициента конвективной теплопроводности Яп и эквивалентного коэффициента теплопроводности Яэ целлюлозы с различной удельной массой от температуры. Указанные коэффициенты вычислялись по формулам [c.74]

Темп охлаждения измерялся с различными разностями температур, при этом = 2,17, 1,63 и 1,08° К. Следует отметить, что при всех значениях At коэффициенты эффективной теплопроводности А.эф при одинаковых условиях опыта были одинаковы. Последнее указывает на отсутствие в наших опытах конвекционной теплопередачи в слое исследованных насадок. Произведение (Рг-дг) в описанных здесь опытах не превышало 160. За геометрический параметр в критерии Грасгофа принят эквивалентный диаметр, определенный по уравнению" [c.136]

Расчет затрудняется выбором надлежащего коэффициента X. Тепловой поток в этом случае идет к стенке не только путем теплопроводности и излучения, но также и путем конвекции. Коэффициент X не является постоянным во всем сечении реактора. Поэтому принимается некоторое среднее значение — кажущийся коэффициент выражающий теплопроводность вместе с конвекцией. Он дополняется величиной Хд, учитывающей излучение. Отсюда получается суммарное эквивалентное значение . 1 г 1 [c.88]

Средний коэффициент конвекции. Сложный процесс теплообмена в ограниченном замкнутом пространстве принято рассматривать по аналогии с передачей теплоты путем теплопроводности, что позволяет избежать определения коэффициентов теплоотдачи нагретой и холодной поверхностей. С этой целью вводится понятие об эквивалентной теплопроводности Яэк среды между поверхностями теплообмена. Описание процесса проводят с помощью критериального уравнения [4] [c.71]

Для рулона ленты при г]=0,90,98 обычно принимают а—3 7о- Полученная экспериментально зависимость коэффициента эквивалентной радиальной теплопроводности от коэффициента заполнения для стальной ленты представлена на рис. 13.21. [c.183]

Эквивалентный коэффициент, теплопроводности %> [c.233]

А — площадь свободной (верхней) поверхности слоя Ад — площадь живого сечения потока на входе в слой а — температуропроводность материала В — коэффициент диффузии влаги в материале й — диаметр частиц йц — гидравлический (эквивалентный) диаметр частиц е — массовый расход газа g — ускорение силы тяжести ка — теплопроводность газа кд — теплопроводность твердого материала Мц — массовый расход твердого материала М — масса материала в слое (в расчете на сухое вещество) [c.519]

Необходимо также иметь описание изменения коэффициентов теплоотдачи а и теплопроводности Я. для всего процесса сушки [40]. Влияние массопереноса при этом учитывается введением эквивалентных теплофизических коэффициентов - [c.111]

Термическая проводимость в месте контакта включена в число Нуссельта, отложенного по оси ординат, в которое также входят эффективная толщина зазора / и эквивалентный коэффициент теплопроводности среды находящейся в зазоре. На оси абсцисс отложено отношение безразмерной величины зазора В к безразмерному коэффициенту теплопроводности К- Параметром на рисунке является безразмерное сжатие С. [c.231]

Эквивалентный коэффициент теплопроводности Если в зазоре между телами находится жидкость. [c.232]

Для расчета многослойных стенок в (21) вместо коэффициента теплопроводности X подставляется эквивалентный коэффициент теплопроводности [c.161]

В уравнениях 9.17—9.19 приняты следующие обозначения т — скорость жидкости э — эквивалентный диаметр V — кинематическая вязкость жидкости ц — динамическая вязкость жидкости р — плотность жидкости X — коэффициент теплопроводности жидкости g — ускорение свободного падения <ст — температура стенки I — температура жидкости Р — коэффициент объемного расширения жидкости, К" . [c.254]

Здесь и далее используются следующие обозначения V — коэффициент кинематической вязкости, м /с, (м /ч) Р — коэффициент массопереноса, кг/(м -ч) О и б — коэффициенты диффузии с размерностями соответственно, м /ч и [кг/(м-ч)] ( — эквивалентный диаметр, м N11 — критерий Нуссельта X — коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К), [ккал/(м-°С-ч)] М — молекулярная масса рассматриваемого вещества или газа, кг. [c.153]

Перенос теплоты теплопроводностью и излучением, а также эффект Смолуховского (влияние давления), который зависит от размера этого жидкого клина, учитываются подстановкой эквивалентных коэффициентов теплопроводности Xs, ч при суммировании индивидуальных локальных коэффициентов теплопроводности. В конце концов расчет для всей ячейки дает следующее уравнение для определения [c.427]

Эквивалентный коэффициент теплопроводности между поверхностями твердых тел обусловлен эффектом Смолуховского. Вследствие этого эффекта в таких зазорах обычное движение молекул газа настолько подавлено на граничной поверхности, что возникает дополнительное сопротивление переносу теплоты. Так как это сопротивление прямо пропорционально средней длине свободного пробега газа, то чем меньше расстояние между поверхностями твердых частиц, тем более важным становится это сопротивление. В области, расположенной вокруг точки контакта частиц в слое, расстояние между поверхностями этих частиц всегда сравнимо со средней длиной свободного пробега. Поскольку перенос теплоты в газе связан с температурой твердых частиц, эквивалентный коэффициент теплопроводности Яд газа принимает вид [c.428]

Эквивалентный коэффициент теплопроводности для передачи энергии излучением Яд, предложенный Дамке-лером, определяется соотношением [c.428]

Иногда вместо коэффициента теплоотдачи пользуются понятием эквивалентной толщины ламинарного (пограничного) слоя. Допустим, что мы заменили турбулентную зону дополнительным ламинарным слоем, дающим такой же перепад темцературы, т. е. в турбулентной зоне предполагается идеальное перемешивание и постоянная температура. В такой заменяющей системе будет только ламинарный слой (основной и дополнительный), и будет иметь место передача тепла за счет чистой теплопроводности, которая определится известным уравнением [c.317]

С физической точки зрения теплоотдача конвекцией представляет двустадийный процесс, поскольку характер движения газа у поверхности нагрева и в отдалении от нее принципиально различен. Как известно, движение у поверхности в пограничном слое толщиной б носит всегда ламинарный характер, тогда как в отдалении оно может быть ламинарным, но чаще всего турбулентным. Перенос тепла ъ пограничном ламинарном слое сводится к молекулярному диффузионному процессу — теплопроводности (к), тогда как в потоке, движущемся турбулентно, носит характер молярной тепловой диффузии, который, однако, тоже возможно характеризовать некоторым эквивалентным коэффициентом теплопроводности Х3. Если весь поток движется ламинарно, то— =1 и поэтому весь процесс теплообмена сводится [c.356]

При свободной конвекции в замкнутом ограниченном пространстве (например, в рубашке аппарата) токи поднимающихся и опускающихся частиц уже не разграничены, что усложняет циркуляцию и соответствеино — теплообмен. В этих условиях процесс теплообмена рассматривают условно как перенос тепла только теплопроводностью, вводя в расчет эквивалентный коэффициент теплопроводности определяемый экспериментально. [c.287]

Здесь Shi, Nu — соответственно, критерии Шервуда и Нуссельта р,- — коэффициент массоотдачи — эквивалентный диаметр канала а — коэффициент теплоотдачи Я — коэффициент теплопроводности — равновесная концентрация у зеркала (пленки) жидкости А- — полный коэффициент газовой диффузии [c.49]

Примечание. В формулах приняты следующие обозначения а— коэффициент температуропроводности, м-/ч -Х—коэффициент теплопроводности, Вт/Чм- С) ср-тепло-емкость газа при постоянном давлении, Дж/(кг °С) —средняя движущая сила теплопередачи, °С ДС—движущая спла массопередачи, выраженная в единицах концентрации (кг м , моль/м ) О—количество перенесенной массы, кг р — количество перенесенной теплоты, Дж Г—межфазная поверхность, эквивалентная поверхности теплообмена, м= т—время работы аппарата, с, ч р—плотность, кг/м" О—коэффициент молекулярной диффузии, м/с —общий коэффициент теплоцередачи, Вт/(м °С) а — частный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м - С) гОр—линейная скорость потока, м/с I — характерный линейный размер, м —кинематический коэффициент вязкости газа, м с К—общий коэффициент массопередачи, кг/(м- ч) б—коэффициент массопередачи, м/ч [прп теплообмене—кг/(м ч)] —инерционно-вязкостный критерий (видоизмененный критерий Рейнольдса для газа). [c.90]

Приведенные выше формулы относятся к теплоотдаче в неограниченном пространстве. В случаях естественной конвекции в ограниченном и замкнутом пространстве (каналах, рубашках и т, п.) процесс теплоотдачи осложняется, так как на него влияет величина и форма пространства. В этом случае для упрощения расчетов принимают, что теплообмен происходит путем теплопроводности, причем вводят понятие эквивалентного коэффициента теплопроводности [c.314]

Характерно, что имеющее место при этих условиях растрескивание кокса не снижает эффективных коэффициентов теплопереноса. Это объясняется тем, что при высоких температурах все ббльшая часть теплового потока в загрузке переносится излучением. Эквивалентный коэффициент радиационной теплопроводности (см. раздел I) растет примерно пропорционально кубу абсолютной температуры, чем, в основном, обусловлен интенсивный рост эффективной тенлопроводности загрузки при высоких температурах. [c.196]

Проведенные исследования позволили предложить методику изучения процесса комбинированной цикличной сушки и научно обосновать пути рационального проектирования сушильных установок с использованием полученных формул для расчета влагообмена на различных участках циклов. Определены основные параметры, определяющие тепловлагообмен в процессах сушки, в частности истинный и эквивалентный коэффициенты теплопроводности влажных материалов, использовапные при математическом анализе явлений переноса и ряде расчетов. Предложены методы расчета модифицированного критерия фазового превращения, коэффициентов конвективной теплопроводности, молярно-молекулярного переноса пара, температуры материала в месте контакта с греющей поверхностью и других параметров. [c.280]

Подбор электрических проводимостей между узлами К-сет-ки для получения в них потенциалов, соответствующих полученному на первом этапе температурному полю Т], в зачитель-ной мере затруднен отсутствием удовлетворительных сведений о коэффициенте теплопроводности стекломассы. Данные обследования действующих печей показывают, что на основании молекулярной теплопроводности нельзя объяснить высокую температуру, которая наблюдается у дна ванных печей. В настоящее время достаточно хорошо установлено, что, помимо молекулярной теплопроводности, большую роль в передаче тепла через стекломассу играет лучистый перенос. Механизм передачи тепла этим способом представляет собой перенос лучистой энергии, связанной не с излучением, проходящим через стекломассу, а с лучистым теплообменом между близлежащими слоями стекломассы. Многие авторы решили поэтому выражать влияние понятием, эквивалентным теплопроводности, назвав его лучистой проводимостью (Хлуч ). м. Черни и Л. Гендель [1] Келлет [2] получили следующее выражение для Хлуч [c.140]

Первый член правой части учитывает теплопроводность, второй — теплоотдачу, третий — излучение. Определение первых двух величин уже рассматривалось (гл. III, стр. 234), следовательно остается рассмотреть только коэффициент Aj,, учитывающий излучение. Определим его, заменяя излучение эквивалентной теплопроводностью. Найдя Qi 2 — количество тепла, отданное одной стенкой другой стенке путем излучения, применим уравнение [c.503]

К, процесс длился 5 мин). Следовательно, кроме ско ростк пропитки, следовало бы учесть н время ее начала. Для решения вопроса распределения температурных полей может быть использован другой путь. Проникновение воды изменяет скорость понижения температуры иентра куска. Отвлечемся от специфики описанного выше процесса и представим, что увеличение темпа падения температуры центра обусловлено его теплофизическнми свойствами. Назовем температуропроводность, обеспечивающую требуемый эффект, эквивалентной. Введение в уравнение распределения температур по сечению куска коэффициента эквивалентной температуропроводности адекватно предположению об охлаждении сплошного тела только с внешней поверхности при такой теплопроводности материала, которая обеспечивает изменение температуры в центре образца, равное фактическому. [c.65]

Проникновение воды изменяет скорость понижения температуры центра куска. Отвлечемся от специфики процесса и представим себе, что увеличение темпа падения температуры центра обусловлено e o теплофизи-ческими свойствами. Назовем теплопроводность, обеспечивающую требуемый эффект, эквивалентной. Введение в уравнение распределения температур по сечению куска коэффициента эквивалентной температуропроводности равносильно условию охлаждения сплошного тела только с [c.21]

G", G"", Т", Т"" —те же величины, но для межтрубного пространства /, /экв — площадь и эквивалентная площадь поперечного сечения трубного и межтрубного пространства вн. 1, diKB — внутренний, наружный и эквивалентный диаметры п — число труб — длина труб р — плотность А, — коэффициент теплопроводности Сп — теплоемкость т] — кинематический коэффициент вязкости. [c.101]

Тусть X — расстояние от средней точки между трубопроводами в направлении I и площадь излучающего элемента ёх рёх (для рис. 2 р является перпендикуляром к плоскости изображенного поперечного сечеиия и может быть названо Аг). Примем проводящее теплоту поперечное сечение равным A =Ь (рис. 2). Коэффициент переноса излучения относительно внешнего окружения равен е, а эквивалентная температура излучения, определяемая (6), равна Тг- При х=1 опорная темпера1ура равна Гд, а при д =0, исходя из условия симметрии, кт1(1х=0. Запишем основное уравнение для постоянного в области А коэффициента теплопроводности материала К [c.513]

Расчет теплообмена для неподвижного слоя жидкости, заключенного между двумя стенками, может проводиться по формулам (VI. 8) и (VI. 12) при условии замены коэффициента теплопроводности Я эквивалентным коэффициентом теплопроводности Яэкв, учитывающим перенос тепла как за счет теплопроводности, так и конвекции. [c.136]

Теплоотдача в ограниченном пространстве. В малом (ограниченном) пространстве процессы нагревания и охлаждения жидкости протекают взаимосвязанно, разграничить их практически невозможно. Для упрощения обработки опытных данных и облегчения расчета принято рассматривать весь сложный процесс в целом как элементарное явление передачи тепла вследствие теплопроводности, вводя при этом понятие эквивалентного коэффициента теплопроводности Яэкв- [c.115]