Предел прочности при изгибе

Рис. 101. Зависимость веса и предела прочности при изгибе стеклопластика НСП-1 от времени пребывания в воде

Предел прочности при изгибе, Па [c.287]

Серый чугун. Выпускается 10 марок серого чугуна (ГОСТ 1412—54) СЧ 00, СЧ 12—28, СЧ 15—32, СЧ 18—36, СЧ 21-40, СЧ 24—44, СЧ 28—48, СЧ 32—52., СЧ, 35—56 и СЧ 38—60. Первая цифра в обозначении марки соответствует пределу прочности металла при растяжении, вторая цифра -пределу прочности при изгибе (в кг мм ). [c.82]

Предел прочности при изгибе, па [c.289]

Предел прочности при изгибе в М /м [c.245]

Механическая прочность ситаллов значительно выше, чем у стекла. Предел прочности при изгибе равен 25— [c.375]

Предел прочности при растяжении, кГ/см Относительное удлинение при разрыве, %. Предел прочности при изгибе, кГ слА. . . Удельная ударная вязкость (хрупкость), кГ/с.и [c.57]

Свойства СУ. Теоретический предел прочности при растяжении равен 1/10 значения модуля Юнга, т. е. примерно 310 Н/м [8-38]. Зависимость предела прочности при изгибе <т и модуля упругости Е от температуры получения СУ показаны на рис. 8-19. Изменения этих показателей находятся в соответствии с микротвердостью Яд СУ (рис. 8-19, а). [c.498]

В приведенных ниже таблицах приняты следующие условные обозначения ав, (Ти, (Тт — соответственно временное сопротивление (предел прочности при растяжении), предел прочности при изгибе, предел текучести при растяжении НВ — твердость (число твердости) по Бринеллю б — относительное удлинение [c.211]

Предел прочности при изгибе, кг см . .........775 [c.407]

Термохимический метод, заключается по существу в закалке стекла в кремнийорганической жидкости. Такая обработка дает возможность повысить предел прочности при изгибе до 40—60 кГ/мм и термостойкость до 360° С. [c.382]

Рис. 8-19. Заиисимость микротвердости, предела прочности при изгибе и модуля упругости от а емпературы получения СУ из АФФС [8-40]

Повышение предела прочности при изгибе достигнуто [8-9] заменой фенола в фенолоформальдегидной смоле на пирокатехин. [c.501]

В [8-48] порошковые полиимид I и полиимид И при 300-380 С наполняли нестабильными солями формиатами меди, никеля, цинка и железа. Вследствие разложения формиатов при этих температурах в полиимидах, которые в основном еще сохраняют свою термостойкость, образуется равномерно распределенный в объеме порошок соответствующего металла и оксидов железа. Термические превращения полиимидов, наполненных металлами, за исключением никеля, начинаются при более низких температурах. Наиболее заметно действие меди и оксвда цинка, которые снижают скорость потери массы при 500-680 С в 2-2,5 раза. Замедление деструкции при введении указанных добавок объясняется образованием новых соединений, в цепь которых входят атомы металлов, по-видимому, хелатного строения. В результате подавляются радикальные процессы деструкции. Часть полимера, химически связанная с частичками металлов, сохраняется без изменений до 600 С. При содержании меди и никеля до 5-20% (масс.) повышается предел прочности при изгибе СУ (100-120 МПа без добавок и 160-180 МПа с добавками). [c.505]

МПа. Сроки схватывания 45 мин —12 ч Предел прочности при изгибе 2,7—6,2 МПа. Сроки схватывания 2—10 ч Предел прочности на сжатие через 3 сут 35—500 МПа. Сроки схватывания 30 мин — 12 ч [c.231]

Предел прочности при изгибе 45—50 МПа. Водопоглощение 10—15 % [c.232]

Предел прочности при изгибе, кг/см ........ [c.805]

Разрушение цементных образцов в агрессивной среде происходит особенно интенсивно при температурах свыше 100° С. Так, если в условиях 110° С предел прочности при изгибе 7-суточного образца составлял 48 кГ/см (в среде М 304), то при 140°С прочность его снизилась до 26 кГ/см , а проницаемость увеличилась с 40 до 75 мд [48]. [c.224]

Материал Плотность, р/см Термостойкость. °С Предел прочности при изгибе, Ми/м2 Пробивное напряжение, кВ/мм [c.510]

Предел прочности при изгибе, кг/см Теплостойкость при продолжительном — 700—1200 840—1100 [c.235]

Предел прочности при изгибе, см -. ...........340—1090 [c.745]

Рис. XII.37. Изменение предела прочности при изгибе органического стекла с изменением температуры.

Для предела прочности при изгибе найдена степенная зависимость от общего объема пор изг П" . Для керамических материалов известна формула, предложенная Мак-Кензи, связывающая пористость с модулем упругости [c.45]

При контроле качества продукции из графита его свойства измеряют обычно в двух направлениях параллельно и перпендикулярно к оси формования, поскольку исходят из предположения, что их значения в этих направлениях экстремальные с плавным изменением в промежуточных направлениях. Однако при определении пределов прочности при изгибе и растяжении на образцах графитов марок ГМЗ и МПГ-6 плавное изменение величины анизотропии свойств (от продольного направления к поперечному) отсутствует. Поэтому авторы работы [8, с. 35—41 ] отмечают, что увеличение конструктивной прочности материала можно достичь за счет увеличения прочности в промежуточных направлениях, добиваясь технологическими приемами обработки ее плавного изменения. [c.74]

Предел прочности при изгибе. Большинство чистых смол и порошковых пластических масс работают на изгиб лучше, чем на растяжение. Слоистые пластики, как правило, лучше работают на растяжение, хотя их предел прочности при изгибе по абсолютной величине является самым высоким. [c.283]

Удельный вес в Г см ................................ Твердость в кГ/см-.................................. Предел прочности при изгибе в кГ1мм. ...................... Материал сопряженной пары. ........................... Коэффициент трения без смазки........................... Износостойкость. .................................. Максимальная допустимая скорость скольжения в м1сек.............. Максимальное допустимое давление в кПсм-.................... 6,2 130—160 9—и Чугун Сч 1 8-40 0,26—0.45 0,030 мм за 10 ООО включений 16 6,3 80—90 1 2—15 10—25 Сталь 45, С Г>Г 0,08—0,09 0. 03—0, 06 мк км СМ 40 4 0 6,0—6,2 60—70 8—10 15—18 Сталь 45,б5Г 0, 11—0,12 0,01—0,0 2 мк км СМ- 40 40 [c.211]

Графит Объемный вес, г/смз Направление измерения Предел прочности при изгибе, кгс/см2 . Модуль упругости. 10 кгс/см° [c.20]

При дополнительном легировании высококремнистого сплава молибденом в количестве 3—4 /о можно значительно повысить его стойкость в соляной кислоте. Такой сплав, известный под названием кремнистомолибденового чугуна, имеет следуюш,ий состав 0,5—0,6% С 15—16% Si 3,5—4% Мо 0,3—0,5% Мп, не более 0,1% Р н 0,1% S. Механические свойства сплава следующие предел прочности при изгибе 17—20 стрела прогиба (при [c.241]

Выходящие из капилляра еще пластичные нити дополнительно ориентируют вытягиванием. Охлажденные нити полимера измельчают на короткие волокна и только тогда загружают в прессформы. Сплавление волокон проводят под давлением 120 кг см при 230°. Затем прессформу охлаждают до 120—130° и извлекают отформованные изделия. Ориентированный и отпрессованный материал обладает высокой прочностью. Удельная ударная вязкость его возрастает до 20 кг-см.1см. вместо 4 кг см1см для неориентированных отпрессованных изделий, предел прочности при изгибе увеличивается до 1000 кг с.м вместо 300—400 /сг/сж-для неориентированного полимера. Высокая прочность поливинилкарбазола, сочетающаяся с его достаточно высокой теплостойкостью (термическое разрушение происходит при температуре выше 400°), позволяет применять этот полимер в качестве заменителя слюды и асбеста. [c.391]

При разработке высокотемпературных композиции особо интересно насыщение пироуглеродом материалов на основе коротких углеродных волокон и пеков. Представлены некоторые характеристики такого материала (сМ рисунок). Кр 1вая прочность — объемное содержание волокна носит линейный характер. При этом предел прочности при изгибе возрастает пропорционально объемному содержанию волокон в композиции с 400 до 1000 кгс/см2, а ударная вязкость увеличивается в 3—4 раза и достигает 40—45 кгс-см/см . Хотя абсолютная величина прочности композиций, армированных короткими волокнами (длиной 2—3 мм), ниже прочности материалов, армированных однонаправленным непрерывным волокном, их можно считать весьма перспективными для изготовления деталей, работающих в условиях сложнонапряженного состояния. [c.205]

Благодаря хорошей адгезии эпоксидных смол к стеклу в сочетании с высокими механическими показателями, они нашли применение в качестве связующего состава в производстве электротехнического стеклотекстолита. Преимущество стеклотекстолита на эпоксидной смоле перед стеклотекстолитом на фенолформальдегидной смоле подтверждается следующими данными предел прочности при изгибе 50,6 кгс мм против 22,5 кгс1мм , дугостойкость 17 сек против 10 сек. [c.260]

Время тбердения,сутки Рис. 105. Зависимость предела прочности при изгибе цементного камня (/), цементно-лессового (5) и цементно-песчаного (2) от времени твердения при температуре 22° С и давлении 1 кПсм . [c.228]

В растворе в этом возрасте снижает прочность (рис. 104, кривая /). Через семь суток твердения все точки кривой 2 изменения механической прочности имеют большие абсолютные величины. Причем с увеличением содержания лесса и песка разница в прочности камня между седьмыми и вторыми сутками твердения возрастает. При более продолжительном сроке твердения — 30 суток — характер кривой изменяется. Камням с высоким содержанием лесса и песка соответствует больший предел прочности при изгибе. Так, если цементный камень без добавки лесса имел прочность 82,5 кПсм , то с 20% лесса она поднялась до 86 кГ/см , ас 50% — до 90 кПсм (кривая 3). [c.228]

На основании анализа взаимосвязи предела прочности при изгибе с размером кристаллитов взятого в качестве модельного гомогенного изотропного материала углеситалла, термообработанного в интервале температур 1500-3000 °С, высказано [43] предположение о том, что прочность самого кристаллита обратно пропорциональна его размеру, в то время как прочность связи между кристаллитами — прямо пропорциональна. Преобладание того или иного механизма разрушения материала определяет характер изменения его суммарной прочности при увеличении размеров кристаллитов. Снижение прочности углеситалла с повышением температуры его обработки (т.е. с увеличением размера кристаллитов) показало преимущественное влияние прочности вещества материала до тех пор, пока размеры кристаллитов не превышают размеров первичных элементов исходной надмолекулярной структуры. При этом повышение прочности связи между кристаллитами полностью не компенсировало падения прочности самого кристаллита. Когда размер кристаллитов выходит за границы надмолекулярных образований исходной структуры материала, то вследствие перестройки надмолекулярной структуры и, следовательно, ослабления связей между кристаллитами происходит резкое снижение прочности углеситалла. [c.61]

Примечания 1. Предел прочности при изгибе определяли на образцах, вырезанных из зажимнь1х головок испытанных на усталость образцов. 2. Числитель — для образцов вырезанных параллельно оси с, знаменатель — перпендикулярно. [c.75]

ГОСТ 1581—63 предусматривает также испытание тампонажных цементов на временное сопротивление изгибу. Испытанию подвергаются балочки размером 40 X 40 X 160 мм, изготовленные из цемента (без добавок) с водоцемент-ныы отношением 0,5, после твердения в течение двух суток в воде. Цементы, предназначенные для тампонирования холодных скважин, должны иметь предел прочности при изгибе не менее 27 кГ/см в случае затворения пресной водой и 32 кГ1см при затворении морской водой. Для горячих скважин яременное сопротивление изгибу должно быть не менее 62 кГ)см нри затворе- 1ии как пресной, так и морской водой температура затворения 75 3°С. [c.343]

Рис. 136. 3aeM MNKO Tb предела прочности при изгибе ситалла от температуры [c.375]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология