Теплоотдача без изменения агрегатного состояни

Кипением называется процесс изменения агрегатного состояния жидкости с превращением ее в пар. Непосредственный переход твердого вещества в пар называется сублимацией. Он представляет собой более простой способ теплопередачи, чем превращение жидкости в пар. При дальнейшем изложении мы будем изучать только явления и условия теплоотдачи при кипении жидкостей. [c.102]

Выбор уравнений для уточненного расчета коэффициентов теплоотдачи зависит от характера теплообмена (без изменения агрегатного состояния, при кипении или при конденсации), от вида выбранной поверхности теплообмена (плоской, гофрированной, трубчатой, сребренной), от типа конструкции (ко- [c.21]

При движении теплоносителя в прямых трубах круглого сечения или в каналах некруглого сечения без изменения агрегатного состояния коэффициент теплоотдачи определяют по следующим уравнениям [c.22]

Коэффициент теплоотдачи ири кипении с искусственной циркуляцией ирн 17 = 30 000- 46 000 вт/м можно приближенно рассчитать по формуле вынужденного конвективного теплообмена без изменения агрегатного состояния . [c.578]

Теплоотдача при изменении агрегатного состояния [c.141]

Часто в процессе теплообмена нагреваемые или охлаждаемые материалы изменяют агрегатное состояние испаряются, конденсируются, плавятся или кристаллизуются. Особенности таких процессов теплообмена заключаются в том, что тепло подводится к материалам или отводится от них при постоянной температуре и распространяется не в одной, а в двух фазах. Эти особенности теплоотдачи при изменении агрегатного состояния могут быть учтены путем введения в критериальные уравнения конвективного переноса тепла дополнительного критерия, учитывающего теплоту изменения агрегатного состояния. [c.141]

Теплоотдача, не сопровождающаяся изменением агрегатного состояния [c.243]

При рассмотрении более сложных процессов, например теплоотдачи при изменении агрегатного состояния рабочей среды, в расчетные критериальные уравнения вводят новые критерии, отражающие особенности этих процессов. Критериальные уравнения типа выражений (270), (271) являются эмпирическими зависимостями и применимы лишь в тех пределах изменения аргумента, в которых они подтверждены опытом. Экстраполяция их на большие или меньшие значения аргумента приводит к значительным ошибкам. Поэтому при выборе расчетного критериального уравнения необходимо особое внимание обращать на область, в которой оно применимо. [c.114]

Изменяется агрегатное состояние растворителя и возникает паровая фаза, вследствие чего теплоотдача при кипении значительно отличается от конвективного теплообмена без изменения агрегатного состояния. [c.197]

А. Теплоотдача без изменения агрегатного состояния Вынужденное движение внутри труб [c.283]

Теплоотдача при изменении агрегатного состояния Конденсация паров [c.287]

Боришанский В. М., Теплоотдача к жидкости, свободно растекающейся на поверхности, нагретой выше температуры кипения.— В кн. Вопросы теплообмена при изменении агрегатного состояния -вещества. М.—Л, Госэнергоиздат, 1953, с. 118—155.. [c.210]

Для пояснения описанной методики приведем рис. 2.25,6, на котором представлены результаты расчета теплоотдачи в стенки компрессора ФУУ-80, работающего на фреоне-12 при температуре всасывания 7" = 5° С, температуре конденсации = 40° С, п = 960 об/мин (расчеты выполнены инж. В. Н. Пономаревым на ЭВМ Минск-22 ). К сожалению, мы не можем пронести точной количественной идентификации модели из-за отсутствия соответствующих экспериментальных данных. Качественно же результаты расчета соответствуют тем измерениям динамики теплоотдачи, которые выполнены на кафедре компрессоростроения ЛПИ им, Калинина Б. С. Фотиным, А. И. Науменко и Л. Н, Рыжиковым. Когда процесс конвективного теплообмена осложняется изменением агрегатного состояния рабочего тела, пограничный слой на стенках камеры подвергается сильной деформации потоком массы, и приводимые зависимости теряют силу. В таких случаях к расчету необходимо привлекать данные эмпирического происхождения. [c.143]

В аналитическом плане тепло- и массоперенос при развитом пузырьковом кипении жидкости 1Г конденсации паров целесообразно рассматривать как задачу математической физики при автономных (неуправляемых) граничных условиях. Это является следствием того обстоятельства, что механические и температурные условия на границах раздела фаз не могут быть внесены в условия однозначности системы в целом, т. е. всей области, охваченной рассматриваемым процессом изменения агрегатного состояния. В связи с этим исходная система уравнений, описывающих процесс, оказывается незамкнутой. Именно этим и объясняется, например, существенное расхождение известных в литературе критериальных уравнений для теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении в широком интервале изменения режимных параметров процесса. [c.3]

Специальные опыты по теплопередаче от насыщенного водяного пара к стенке при большой скорости течения его в цилиндрических трубах [41] показали существенную роль изменения агрегатного состояния на процессы теплообмена. При этом выяснилось, что вследствие высоких скоростей законы теплообмена с изменением агрегатного состояния все же иные, чем в потоках обычных скоростей. Это объясняется тем, что сам процесс конденсации происходит с некоторой конечной скоростью, мерой которой может служить коэффициент теплоотдачи на поверхности раздела двух сред жидкости и ее пара. Наличие этого дополнительного большого, но тем не менее конечного, коэффициента теплоотдачи обусловливает некоторое добавочное термическое сопротивление, вследствие чего общий коэффициент теплопередачи от пара к стенке становится меньшим, чем при обычных скоростях. [c.181]

Выбор уравнений для уточненного расчета коэффициентов теплоотдачи зависит от характера теплообмена (без изменения агрегатного состояния, при кипении или при конденсации), от вида выбранной поверхности теплообмена (плоской, гофрированной, трубчатой, оребренной), от типа конструкции (кожухотрубчатые, двухтрубные, змеевиковые и др.), от режима движения теплоносителя. В общем виде критериальная зависимость для определения коэффициентов теплоотдачи имеет вид [c.49]

Этот вид теплоотдачи, а также теплоотдача при кипении жидкостей протекают при изменении агрегатного состояния теплоносителей. Особенность этих процессов состоит прежде всего в том, что тепло подводится или отводится при постоянной температуре. [c.285]

Формулы (7.3), разумеется, остаются справедливыми и при изменении агрегатного состояния одного или обоих теплоносителей. Однако в случае конденсации паров а1 зависит от ДГ, а в случае кипения жидкостей — а2 от ДГ. При этом частные температурные напоры ДГ и ДГ не заданы перед началом расчета (их возможно найти после расчета А ) известен лишь полный температурный напор Д = Т 1. Поэтому для изменяющегося агрегатного состояния хотя бы одного из теплоносителей при всей правомерности формул (7.3) ими нельзя прямо воспользоваться, необходимо искать иные пути. Эти соображения справедливы и для других случаев, когда какой-либо коэффициент теплоотдачи зависит от пристеночного температурного напора например, при расчете теплопотерь в окружающую среду в случае естественной конвекции а зависит от движущей силы (02 - /). входящей в критерий Грасгофа, а величина 02 для задачи эксплуатации и ряда задач проектирования заранее не известна. [c.531]

Конвективная теплоотдача, как уже отмечалось, является результатом двух параллельно протекающих процессов переноса тепла собственно теплопроводности и молярного теплообмена, обусловленного движением жидкости или газа (конвекция). В зависимости от свойств последних и характера их движения вклад каждого из двух процессов может быть различным, но прп всех условиях интенсивность теплообмена, выражаемая коэффициентом теплоотдачи а, неразрывно связана с характером движения жидкости или газа. В связи с этим различают теплоотдачу при свободной (естественной) конвекции, при ламинарном и турбулентном режимах течения. При этом предполагается, что участвующие в теплообмене жидкости и газы не меняют своего агрегатного состояния (не испаряются и не конденсируются) теплоотдача, сопровождающаяся изменением агрегатного состояния жидкостей и газов, вследствие специфических особенностей будет рассмотрена отдельно. [c.285]

При изменении агрегатного состояния веществ в процессе теплообмена коэффициенты теплоотдачи значительно выше и зависят от режимов кипения (пузырьковое, пленочное) или конденсации (капельная, пленочная). Коэффициент теплоотдачи при кипении бинарных или тройных смесей не подчиняется правилу аддитивности и при опреде- [c.261]

Как показывает анализ, при пузырьковом кипении основное количество теплоты передается от стенки жидкости, поскольку ее теплопроводность значительно выше теплопроводности пара. Поэтому основное термическое сопротивление, как и при обычном конвективном теплообмене, создается пограничным слоем жидкости. Принципиальное отличие пузырькового кипения заключается, однако, в том, что пограничный слой разрушается паровыми пузырьками непосредственно на поверхности, тогда как возмущения пограничного слоя турбулентными пульсациями при передаче теплоты к однородной жидкости уменьшаются при приближении к поверхности. Это объясняет более высокие коэффициенты теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении, чем при конвективном переносе без изменения агрегатного состояния. В связи с изложенным в кинетике теплоотдачи при кипении определяющую роль играют размеры паровых пузырьков и частота их отрыва от поверхности, зависящие от свойств жидкости и поверхности, тепловой нагрузки и других факторов, трудно поддающихся точному количественному учету. [c.321]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ИЗМЕНЕНИИ АГРЕГАТНОГО СОСТОЯНИЯ [c.129]

Из различных случаев теплоотдачи при изменении агрегатного состояния наибольшее значение для процессов химической технологии имеют теплоотдача при конденсации паров и теплоотдача при кипении жидкостей. [c.130]

Определение коэффициента теплоотдачи при течении жидкости внутри трубы без изменения агрегатного состояния [c.72]

Теплоотдача без изменения агрегатного состояния. Коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении жидкости и газа в трубах (при Не > 10 ООО и Рг = = 14-2500) [c.122]

В теплообменниках, в межтрубных пространствах которых происходит изменение агрегатного состояния теплоносителя, перегородки почти не влияют на величину коэффициента теплоотдачи и потому не делаются. Исключение составляют перегородки, способствующие удалению конденсата. [c.418]

Механизм и кинетика теплоотдачи при изменении агрегатного состояния теплоносителей (ири кипении и конденсации) зависят от условий смачивания жидкостью, ограничивающей ее стенки. См. также Кипение, Конденсация. вИсаченко В. П., Осипова В. А., С у к о-м е л А. С., Теплопередача, 3 изд.. М., 1973. В. Б. Коган. ТЕПЛООБМЕННИКИ, то же, что теплообменные-аппараты. [c.564]

Теплоотдача без изменения агрегатного состояния теплоносителей. Рассмотрим сначала теплоотдачу при течении жидкости в трубах. При вынужденном течении жидкости внутри трубы различают два режима течения ламинарный и турбулентный. При ламинарном течении перенос теплоты от одного слоя жидкости к другому в направлении нормали к стенке происходит благодаря теплопроводности, В то же время каждый слой имеет в общем случае различную скорость продольного движения. Поэтому наряду с поперечным переносом теплоты вследствие теплоп1Юводности происходит также конвективный перенос теплоты в продольном направлении. В силу этого теплообмен при ламинарном режиме течения зависит от гидродинамической картины движения. [c.184]

Толубинский В. И., Островский Ю. Н. Механизм парообразования и интенсивности теплообмена при кипении бинарных смесей. —В кн. Теплоотдача при изменении агрегатного состояния вещества. Киев, Наукова Думка , с. 7—16. [c.370]

Средняя температура теплоносителей. При расчете коэффициентов теплоотдачи необходимо знать среднюю температуру теплоносителя с каждой стороны стенки. Если процесс теплообмена происходит при изменении агрегатного состояния одного из теплоносителей (коиденса-ция, кипение), то его температура остается неизменной вдоль поверхности нагрева юр. == = onst, а среднюю температуру второго теплоносителя находят из формулы [c.292]

Положение существенно изменяется при конструировании высокоэффективной аппаратуры, в которой по обеим сторонам теплообменной поверхности происходит изменение агрегатного состояния теплоносителей и оба коэффициента теплоотдачи и велики, по величине сравнимы между собой и равны, наприд1ер, 10 ООО ккал м°С час Тогда при стенке из углеродистой стали получим [c.110]