Масса отводимого потока

В связи с уменьшением числа часов, отводимых на чтение лекции по химии, возникла необходимость пересмотра материала лекций в сторону его сокращения. По программе тема Строение атома должна быть обязательно раскрыта, и на это приходится отводить не более чем полторы лекции. Целесообразно начать лекцию о составе атома, какие частицы входящего образуют, их зарядах, массах, когда они открыты и кем. Затем напомнить студентам о модели атома Резерфорда. Особенную трудность вызывает необходимость очень кратко и в то же время доходчиво изложить основные положения квантовой механики. При изложении вопроса о двойственной природе объектов микромира достаточно привести уравнение Де-Бройля (без вывода) и обсудить его, привести примеры, экспериментально доказывающие волновые свойства потока электронов. Рассказать, что О положении электрона в атоме можно судить только с точки зрения теории вероятности. Дать квантовомеханическую модель электрона как облака отрицательного электричества, имеющего определенную форму и размеры, рассказать, что означает понятие орбиталь . [c.170]

Кроме того, при боковом отводе потока отделяющаяся масса отдает часть количества движения потоку в прямом проходе. [c.315]

Циркуляция очистной массы в установке осуществляется следующим образом осерненная масса отводится из абсорбера по трубопроводу 13, проходит через выходной затвор 8 и транспортируется потоком воздуха через конвейер 7 в регенератор 14. Здесь слой б приводится в псевдоожиженное состояние потоком воздуха, поступающим по трубопроводам 15 и 16 от воздуходувки 17, снабженной противопыльным фильтром 23. [c.453]

Поскольку процесс ректификации протекает в адиабатных условиях, для любого сечения участка колонны, свободного от подвода или отвода потоков массы и энергии, справедливы соотношения [c.224]

Крекинг нефтяных фракхщй сопровождается отложением кокса на развитой поверхности катализатора. Кокс, образующийся в неконцентрировапном и неудобном для извлечения виде, является единственным продуктом процесса, который не выводится с установки, а сжигается при контролируемых условиях в потоке воздуха в регенераторе. Газы регенерации — продукты сгорания кокса, легко отделяемые от массы твердых частиц катализатора, отводятся в атмосферу. Регенерированный, в значительной степени освобожденный от кокса катализатор снова используют в процессе крекинга. Характерной особенностью каталитического крекинг-процесса являются часгая регенерация катализатора и многократное его использование для превращения сырья. [c.6]

К первой группе относятся процессы, где отвод тепла происходит за счет испарения части реакционной массы. Ко второй — процессы с отводом тепла через теплопередающие поверхности реактора. К третьей — процессы, в которых выделяющееся тепло аккумулируется потоком вещества, вводимого в зону реакции, за счет повышения его температуры, а в некоторых случаях за счет изменения агрегатного состояния. Приведенная классификация технологических процессов носит условный характер, так как в реальных условиях имеет место совмещение перечисленных способов отвода тепла. [c.306]

В присутствии примесей процесс теплопередачи определяется уже не скоростью отвода тепла, выделяющегося при конденсации, а, главным образом, интенсивностью движения частиц пара из центральной части трубок к поверхности, на которой происходит конденсация. Движение пара обусловлено как диффузией, так и конвективным обменом. Скорость движения пара к поверхности определяется разностью парциальных давлений у поверхности и в основной массе. В процессе конденсации воздух концентрируется у поверхности охлаждения и создает дополнительное сопротивление движению пара к поверхности. Ограниченный приток пара к поверхности постепенно вызывает увеличение толщины экранирующего слоя инертных газов, поэтому коэффициент теплоотдачи снижается. В парогазовой смеси всегда присутствует некоторое количество инертных примесей даже после эффективного их удаления, что приводит к уменьшению парциального давления водяного пара н снижению температуры к. а следовательно плотности теплового потока на теплообменных секциях. [c.135]

Суспензия поступает в камеру в распыленном виде совместно с осевым потоком газа-теплоносителя и вовлекается во вращательное движение тангенциальной струей газа. При этом более тяжелые частицы перемещаются в камере по кольцевой траектории с наибольшим радиусом, а следовательно, находятся в зоне сушки длительное время по сравнению с легкими частицами. Влажные частицы, поступающие в сушильную камеру, обладают значительной массой. Они постепенно вытесняют к центру сухие частицы, которые вместе с газовым потоком выносятся из камеры и отводятся в пылеуловитель. Повышение температуры и скорости движения потоков в камере позволяет создать большие движущие силы в ней, что препятствует возникновению рециркуляционных токов по длине (высоте) сушильной камеры. [c.154]

Теплообмен движущегося сплошным потоком слоя зернистого материала через ограничивающую этот слой стенку. При осуществлении непрерывных процессов нагревания или охлаждения зернистых материалов эти материалы в большинстве случаев движутся сплош-пым потоком ио каналам, через стенки которых подводится или отводится тепло. Наибольшее практическое значение имеет случай охлаждения (или нагревания) зернистого материала, движущегося сплошным потоком по вертикальной трубе. Как показывают опыты, зернистый материал при движении по вертикальной трубе сплошным потоком под действием силы тяжести перемещается в основной своей массе подобно сплошному стержню. [c.156]

При отводе всего тепла только на верху сложной колонны поток орошения должен быть достаточным, чтобы обеспечить необходимое флегмовое число во всех нижерасположенных секциях колонны. Однако вследствие отбора боковых погонов в сложной колонне масса паров увеличивается сверху вниз, а масса орошения — снизу вверх. Таким образом, наибольшее флегмовое число в сложной ректификационной колонне соответствует верхней секции III колонна), и в направлении сверху вниз оно уменьшается, что ухудшает процесс ректификации. [c.164]

Рассмотрим аппарат с мешалкой, заполненный жидкостью, в которой растворено вещество массой т. Предположим, что содержимое сосуда объемом V равномерно перемешивается. Пусть поток лшдкости, свободной от растворенного вещества, поступает в сосуд со скоростью 7 и пусть отвод жидкости из сосуда осуществляется также со скоростью Отводимая жидкость имеет [c.86]

Для получения чистого азота из средней части нижней колонны отбирается грязная флегма, а из средней части верхней колонны— грязный азот концентрацией 95% N2. С этими потоками отводится и основная масса аргона. Для получения технического кислорода в блоке разделения установлена дополнительная ректификационная колонна. [c.431]

Для предупреждения заражения продуктивных пластов сульфатвосстанавливающими бактериями следует для заводнения выбирать воды, неблагоприятные для жизнедеятельности этих бактерий и не содержащие их. При отсутствии такой возможности транспортируемую по трубопроводам воду необходимо подвергать бактерицидной обработке — стерилизации физическими или химическими методами. Эффективным методом, предотвращающим повышение агрессивности основной массы транспортируемой воды, может быть отвод высокоагрессивных стоков в отдельную систему. Этот метод применяют на нефтедобывающих предприятиях на установках подготовки нефти для удаления кислотных или щелочных стоков из общего потока сточных вод, в результате чего коррозионная агрессивность сточных вод может быть уменьшена в 2—3 раза. [c.166]

Закоксованный катализатор, имеющий температуру около 500°, отводится из реактора через нижнее отверстие непрерывным потоком и поступает под давлением реактора в узел У2, где подхватывается струей воздуха, подаваемого воздуходувкой М1 под давлением около 1 ати, и транспортируется таким образом в регенератор Р2, где давление не превышает 0,4 ати. При соприкосновении с воздухом кокс загорается. Поддержанием в регенераторе Р2 кипящего слоя определенной высоты достигается практически полная регенерация катализатора. Выжиг кокса ведет к нагреву массы катализатора от 500 до 620°. Запас тепла, накопленный катализатором в регенераторе Р2, достаточен для полного испарения сырья и образования продуктов крекинга. При слишком большом выделении тепла включается дополнительный паровой котел-утилизатор. Этим предупреждается опасный перегрев катализатора. [c.220]

Энергетический баланс процесса с рядом противоточно работающих ступеней и внешним охлаждением рабочего тела низкокипящей жидкостью для последующего ожижительного цикла можно составить, исходя из схем, представленных на рис. 2.5 и 2.6. Низкокипящую жидкость (см. разд. 4.4.1) получают в отдельном цикле. В каждой ступени ожижительного цикла имеются прямой и обратный потоки рабочего тела. При прямом потоке рабочее тело поступает (рис. 2.5), например, на первую ступень в точке 2 (Т , Р , а) для изобарного охлаждения обратным потоком рабочего тела и за счет испарения низкокипящей жидкости сначала до и далее до Т . Соответственно изменяется энтропия от до 5з и 8 . На рис. 2.5 и 2.6 представлена только паровая область диаграммы, т. е. на данной ступени при введении исходного вещества с массой N1 коэффициент ожижения и = 0. Ожижение наступит далее, уже на другой ступени — заключительном этапе охлаждения. Обратный поток массы рабочего тела составит N1 (1 — к) или (1 — к), если Л/ = 1. На последующей, второй, ступени прямой поток вещества охладится еще на некоторую величину Д7, а обратный поток при этом нагреется до температуры Т ,, т. е. разность температур уходящего (прямого) и входящего (обратного) потока составит АТ ,. Аналогично на теплом (верхнем) конце системы возникает разность температур вследствие неполноты рекуперации теплоты. Энтальпию вводимой на испарение массы N0 низкокипящей жидкости обозначим уходящего пара этой жидкости — (7. Для компенсации потерь теплоты на необратимость в системе с рабочим телом вводится некоторое количество теплоты N 01. Итак, на ступень с различными теплоносителями вводят (приход) четыре потока теплоносителей с разными энтальпиями, а отводят (расход) три потока [c.59]

Смачивающий режим взаимодействия капель. В этом режиме на охлаждаемой поверхности отсутствует пленка, и капли, достигая поверхности и взаимодействуя с ней, образуют пятна жидкости размером 3—4 мм. С увеличением температуры поверхности размеры пятен уменьшаются. Коэффициент- теплоотдачи при таком режиме охлаждения относительно высок. Интенсивность отвода теплоты здесь определяется температурой поверхности пластины и характеристиками потока диспергированной жидкости скоростью капель, их размерами и концентрацией капель в объеме струи. Скорость и размер капли определяют площадь пятна жидкости, концентрация капель — долю поверхности пластины, покрытой каплями, а температура поверхности — скорость испарения пятна. Экспериментально получено, что коэффициент теплоотдачи пропорционален можно предполагать, что интенсивное испарение на поверхности контакта капля — твердое тело приводит к возникновению усилия, обусловливающего отталкивание жидкости и в конечном счете недоиспользование ее массы.. [c.171]

Химические реакции,очистки протекают на границе раздела фаз и скорость этого процесса определяется скоростью подвода реагирующих компонентов к поверхности раздела фаз, скоростью химической реакции и отвода ее продуктов в объем жидкости. Поэтому вихри, способствующие конвективному переносу массы и энергии из одной фазы в другую, интенсифицируют также и процесс хемосорбции. Такая интенсификация осуществлена в устройстве , предназначенном для очистки газов от паров и тумана азотной кислоты, а такл е оксидов азота (рис. 4-1). Газ последовательно проходит через аппараты I и II. Каждый аппарат имеет вихревое контактное устройство и волокнистый фильтр, улавливающий туман. В каждом контактном устройстве жидкость циркулирует под действием энергии газового потока. [c.61]

Из системы (3.15) - (3.18) следует, что вклад стефановского потока примерно пропорционален относительному изменению- объема реакционной смеси, если коэффициенты диффузии компонентов различаются незначительно. Например, уменьшением объема на 20% примерно на столько же увеличивается интенсивность подвода реагентов и уменьшается интенсивность отвода продуктов реакции. Термодиффузию и диффузионную теплопроводность необходимо учитывать, если реакционная смесь имеет компоненты с разной молекулярной массой. В качестве примера ниже приведены [145] результаты расчета температуры поверхности катализатора в процессе парокислородной [c.93]

Нефть поступает в низ электродегидратора 4 через трубчатый распределитель 21 с перфорированными горизонтальными отводами. Обессоленная нефть выводится из электродегидратора сверху через коллектор 19, конструкция которого аналогична конструкции распределителя. Благодаря такому расположению устройств ввода и вывода нефти обеспечивается равномерность потока по всему сечению аппарата. Отстоявшаяся вода отводится через дренажные коллекторы 22 в канализацию или в дополнительный отстойник 12 (в случае нарушения в элек-тродегидраторе процесса отстоя). Из отстойника насосом 14 жидкая смесь возвращается в процесс. Из электродегидратора I ступени сверху не полностью обезвоженная нефть поступает под давлением в электродегидратор II ступени. В диафрагмовом смесителе 10 поток нефти промывается свежей химически очищенной водой, подаваемой насосом 8. Вода для промывки предварительно нагревается в паровом подогревателе 9 до 80—90 °С расход воды составляет 5—10 % (масс.) на нефть. Обессоленная и обезвоженная нефть с верха электродегидратора II ступени отводится с установки в резервуары обессоленной нефти, а на комбинированных установках она [c.9]

Фторирование в паровой фазе. Реакция углеводородов с фто[)ом в паровой фазе обстоятельно изучена в США Биджелоу, Кэди и сотрудниками [3,8]. Применявшаяся ими аппаратура в большинстве случаев состояла из вертикальной трубы (латунной, стальной, никелевой или из монель-металла), заполненной металлической насадкой, с соответствующим образом оформленными входом и выходом. Насадка мон ет быть в виде сетки, проволоки, стружки, лепты или дроби и может быть покрыта промотирующим металлом. Важно, чтобы насадка была однородной и не имела больших пустот в массе. По-видимому, насадка служит, во-первых, средством отвода тепла реакции через стенки реактора и, во-вторых, реакционной поверхностью. Фтор, обычно разбавленный азотом, и углеводород вводятся в реактор или одновременно в виде одного потока, или противотоком, а продукты собираются в охлаждаемых приемниках. От непрореагировавшего фтора можно освободиться промыванием раствором щелочи. [c.69]

Исходный попутный газ, содержащий через некоторое время после начала работы установки в режиме УНП от 70 до 90% (об.) СО2, сжимают до 2,4—3,1 МПа и подают на гликолевую осушку, после которой содержание паров влаги снижается до 118,5 мг/м После этого газ направляют на мембранные элементы I ступени, где основная масса СО2 переходит в поток пермеата, причем на этой стадии важно не допустить конденсации углеводородов и образования пленки жидкости на мембранах. Сами по себе жидкие углеводороды не взаимодействуют с материалом мембран, однако проницаемость может резко снизиться. Давление ретанта I ступени далее снижают, добиваясь охлаждения до 289—300 К. После того как часть углеводородов сконденсируется, конденсат отводят в сборник, а оставшийся газ нагревают до 311 К и отводят на II ступень мембранных элементов. Ретант после этой стадии представляет собой продукт — очищенный углеводородный газ с содержанием СО2 около 2—3%(об.). Во избежание потерь углеводородного сырья пермеат II ся упени сжимают до давления, превышающего давление газа, который подают на II ступень, на 0,07—0,1 МПа и направляют на III ступень мембранного разделения. [c.296]

Так как молекулярные массы изотопов гексафторида урана близки, то величина идеального коэффициента разделения а = = (352/349) = 1,008. Поэтому для получения обогащенного урана-235 обязательно применение многоступенчатой каскадной установк и, состоящей из нескольких тысяч ячеек на основе пористых трубчатых мембранных элементов. Поток исходной смеси подают на I ступень каскада, пермеат после I ступени —на следующую и т. д. Обогащенный до необходимой концентрации ураном-235 газ отводят с последней ступени каскада на дальнейшую переработку [35]. Ступень каскада представляет собой один или несколько параллельно соединенных мембраиных аппаратов между собой ступени соединены последовательно. [c.317]

Диффузионное торможение процесса обычно сопровонедается и затруднениями с отводом тепла реакции, ведущими к появлению перепадов температуры внутри пористого зерна катализатора и между поверхностью частицы и ядром потока. Реальные кинетические закономерности каталитического процесса определяются как истинной кинетикой реакции на активной поверхности, так и условиями массо- и теплопереноса их изучение составляет предмет макрокинетики химических процессов. [c.98]

Термическая десорбция. Температура десорбции на 100-200 0 выше температуры адсорбции. Тепло подводят к слою цеолита и отводят от него прямым способои (контакт со средой - твплоноситела.м) и не прямшл (через трз чатый теплообменник). Достоинство этого метода десорбции - высокая рабочая емкость адсорбента недостаток - большая длительность цикла, вызванная необходимостью нагрева ж охлаждения больших масс адсорбента и аппаратуры. Поэтому термическая десорбция наиболее целесообразна для выделения из потока малого количества низкомолекулярного адсорбируемого вещества, когда можно проводить десорбцию через относительно большие интервалы времени. [c.178]

Принцип работы пенно-вихревого аппарата следующий. Перед началом работы бункер заполняется жидкостью. При подаче газа часть жидкости вытесняется в реакционную зону (керпус аппарата), при этом уровень жидкости в бункере понижается, открывая (или увеличивая) сечение между лопатками завихритвля для прохода газа. Газовый поток, подведенный тангенциально во входнзгю камеру и закрученный в завихрителе, пронизывает всю массу жидкости, превращая ее в динамическую пену и сообщая ей вращательное движение. Благодаря конусному расположению лопастей завихрителя в пену превращается весь объем жидкости, а не только ее периферийная часть. По мере поступательного движения газок идкостной системы вверх происходит постепенное разрушение пены. Жидкость отбрасывается к стенкам корпуса и под действием силы тяжести опускается вниз. Газ, обработанный в слое пены, проходит сепаратор и отводится из аппарата. Шлам или отработанный раствор постоянно или периодически выводится из бункера. Для компенсации потерь жидкости производится ее периодический подвод через регулятор уровня в нижнюю часть аппарата. [c.261]

Горячее осушенное масло, откачиваемое насосом 14 снизу колонны 15 вакуу м ой осушки, работающей под остаточным давлением около 13,3 кПа, охлаждается в теплообменнике 2 и холодильнике 16 и через фильтр 17 и концевой холодильник 18 направляется в резервуар гидродоочищенного базового масла. Фильтр 17 служит для улавливания катализаторной пыли и продуктов коррозии. Конденсат, собирающийся в сепараторе 10, проходит через дроссельный клапан в сепаратор 13. Циркулирующий газ высокого давления, уходящий из низкотемпературного сепаратора, очищается от сероводорода регенерируемым поглотителем в секции очистки газа. Часть очищенного газа (отдув) отводится в топливную сеть основная же его масса по выходе из- сепаратора 19 сжимается компрессором 5 и, пройдя сборник 20 и т плообменник 4, присоединяется к потоку сырья. [c.276]

Это соотношение было установлено Л. А. Вулис.ом ) и получило название условия обращения воздействия. Особенность этого соотношения состоит в том, что знак его левой части изменяется при переходе значения скорости через критическое. Поэтому характер влияния отдельных физических воздействий на газовое течение противоположен при дозвуковом и сверхзвуковом режимах. Воздействия, вызывающие ускорение в дозвуковом потоке (сужение канала, подвод дополнительной массы газа, совершение газом работы, трение и подвод тепла йР <0, йС> О, Ь > О, dQвliv > 0), приводят к замедлению сверхзвукового потока воздействия обратного знака (расширение канала, отсос газа, сообщение газу механической энергии и отвод тепла йР > О, йС < О, Ь < О, й нар < 0) приводят к замедлению дозвукового и ускорению сверхзвукового потоков. Отсюда следует важный вывод, что под влиянием одностороннего воздействия величину скорости газового потока можно довести только до критической, но нельзя перевести через нее. Например, путем подвода тепла можно ускорять дозвуковой поток, но только до тех пор, пока не получится М = 1. Для того, чтобы перевести дозвуковой поток в сверхзвуковой, нужно переменить знак воздействия, т. е. в зоне М = 1 начать отводить тепло. Таково обоснование описанного в предыдущем параграфе явления теплового кризиса в камере сгорания. Подогрев газа в сверхзвуковом течении вызывает торможение потока, но переход к дозвуковому течению и дальнейшее торможение станут возможными только в том случае, если, начиная с М = 1, мы переключимся на охлаждение газа. [c.203]

Поток газа из хроматографической колонки проходит через специальное устройство — сепаратор, удаляющий за пределы прибора больп1ую часть газа-носителя при одновременном эффективном обогащении остающейся части газа молекулами хроматографируемых соединений. Из сепаратора поток газа направляется в ионный источник масс-спектрометра, где осуществляется иопизация компонентов исследуемой смеси. Возникающие при этом положительные ионы с различными массами (зарядами и энергиями) выталкиваются нз ионного источника в зону переменного магитного поля, причем примерно 10% от общего количества отводится в /1,егектор полного ионного тока, по показателям которого на потенциометре запИ сывается хроматограмма анализируемой смеси. В любой [c.366]

В испаритель IX, в котором поддерживается низкое давление ро, поступают два потока воды один из системы кондиционирования XI с температурой (в (точка 17), второй — из конденсатора с температурой tк (точка 2). В испарителе вода вскипает, и температура ее снижается, так как теплота парообразования покрывается за счет тепла поступившей воды. В испарителе устанавливаются температура воды и пара o, соответствующие давлению насыщения Ро. Из испарителя выводятся два потока охлажденная вода в состоянии 16, которая отводится с помощью водяного насоса X в систему кондиционирования пар в состоянии 4, который поступает из испарителя в абсорбер. При этом массовые расходы воды, отводимой в систему кондиционирования и поступившей из нее, равны (С16=С[7) и массо вые расходы воды, поступившей и конденсатора, и пара, отводнмогс в абсорбер, также равны (<72=( 4) [c.121]

Сорбспт помещают в предварительно взвешенную стеклянную трубку (диаметром около 20 мм, длиной около 140 мм), через которую по отходящим от нее под прямым углом коленам (диаметр около 3 мм, длина около 100 мм) подводится и отводится газ-носитель. На входе и выходе газа-посителя помещают тампоны из стеклянной вагы, которые препятствуют выносу капель неподвижной фазы их следует принимать во внимание при повторном взвешивании. Все это располагают в горизонтальном положении в термостате газового хроматографа, п тогда можно при различных скоростях потока газа-носителя (т. е. того газа, с которым предполагают работать позднее, непосредственно при проведении анализов) и при различных температурах измерять потерп веса в зависимости от скорости потока газа. Процентное выражение потерь веса лучше относить не к массе всего сорбента, помещенного в трубке, а к массе содержащейся в ней жидкости, которая определяется по содержанию неподвижной фазы на единицу веса твердого носителя. Для лучшей воспроизводимости результатов газ-носитель предварительно нагревают до температуры термостата, раньше чем он проходит через трубку. [c.93]

По мере приближения к нагретой поверхности конвективный ноток и поток излучения на каплю возрастают. При этом, в частности, для крупной каплн, долго сохраняющей начальную скорость, возмол<ио преобладание поступления теплоты над отводом ее внутрь капли. Избыток теплоты приведет к повышению температуры поверхности капли и к обращению потока массы — начнется испарение. В то же время ядро каплн может оставаться достаточно холодным, имеющим температуру, напрнмер, ниже температуры насыщения для давления парогазовой среды. Тепловой баланс для капли в этом случае будет выглядеть следующим образом (рис. 1,7,6) д=] г- -дж. [c.33]

Вода, поступая в рубашку снизу, разветвляется вверху на два потока главная масса воды направляется в эжектор, остальная идет в сосуд Мариотта. Избытки воды из последнего идут в слив. Конденсат из термостата выводится в ТО Т же сосуд. Температура термостата кон-тролнруется ртутным термометром. Для продувки кипятильника предусмотрен соответствующий отвод. Регулирование скорости газа в рабочей трубке осуществляется вентилем на входе воды по показаниям дифференциального манометра поступление воды в кипятильник устанавливается вентилем на отводе. К выводным концам термобатареи присоединяется гальванометр. Показания гальванометра, очевидно, будут пропорциональны раз ности между температурой паровой среды термостата и температурой исследуемого- газа в месте измерения. Стрелка гальванометра должна отклоняться вправо — при понижении влагосодержания газа и влево — при его повышении. [c.70]

При отборе проб от больших партий разл. материалов, перемещаемых, напр., на ленте транспортера или по трубопроводу, широко применяют мех. пробоотборники разнообразных констр>тсций. Часть потока опробуемого материала непрерьшно или периодически направляют в емкость, накапливая в ней за определенное время объединенную пробу нужной массы. Применяют т.наз. продольн 1й и поперечный отборы точечных проб. В первом случае поток материала рассекается на ряд непрерывных полос вдоль потока в накопит, емкость отводятся одна илн неск. чередующихся полос. При поперечном отборе периодически отсекают в накопитель примерно равные порщш от всей массы потока, находящейся против отсекателя. [c.94]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология