Точки кипения бинарных смесей

Пусть требуется разделить на два практически чистых компонента начальную бинарную смесь частично растворимых веществ эвтектического типа, состав которой хь заключен в интервале концентраций Ха < < Хв, следовательно, в точке начала кипения смесь будет неоднородна в жидкой фазе. [c.266]

Типичным примером азеотропной ректификации, при которой разделительный агент, прибавляемый к бинарному азеотропу, образует более низкокипящий азеотроп с одним из его компонентов, является система метанол — ацетон, образующая постоянно кипящую смесь Е с минимальной точкой кипения при 54,6 °С содержание ацетона в смеси составляет 86,5%. Точки кипения метанола и ацетона соответственно равны 64,7 и 56,4 °С. [c.331]

В некоторых случаях третий компонент, прибавляемый к бинарному азеотропу, образует в свою очередь азеотроп с одним из компонентов системы. Этот случай нашел свое практическое применение в разделении некоторых гомогенных азеотропов, например, системы метанол—ацетон , образующей постоянно кипящую смесь с минимумом точки кипения. Состав азеотропической смеси равен 86% ацетона, а ее температура кипения 54,6° С. [c.148]

Пар, образующий конденсат двух смешивающихся жидкостей. Если охладить бинарную смесь паров, в которой мольная доля более летучего компонента равна у , до точки росы Та, го образуется конденсат с составом х <.у . Этот процесс изображен на фазовой диаграмме (рис. 4), где показаны температуры кипения жидкости и конденсации пара соответственно как функции концентраций жид- [c.91]

Рис. X. 64. Схематические диаграммы температура — состав для жидкой и паровой фаз бинарных смесей данного вещества, образующего азеотропную смесь с углеводородами, обладающих одинаковыми точками кипения при нормальных условиях.

При типичной азеотропной перегонке к бинарной смеси, компоненты которой кипят при близких температурах, добавляют третий компонент. Этот компонент образует с одним или обоими компонентами бинарной смеси азеотропную смесь с минимальной точкой кипения, увеличивая тем самым разницу между температурами кипения перегоняющихся фракций. Таким образом, в результате добавления третьего компонента изменяются относительные летучести двух первоначальных составных частей смеси. [c.35]

В сухой и чистый прибор наливают бинарную смесь, приготовленную из свежеперегнанных веществ (содержание легколетучего компонента в смеси задается преподавателем), бросают кипелки и включают кипятильник. Когда жидкость закипит, с помощью автотрансформатора устанавливают нормальный режим кипения. Если первые порции конденсата, собравшиеся в приемнике, окажутся мутными, то их следует удалить из прибора. [c.284]

Если смесь двух компонентов (бинарную смесь) нагреть до кипения, то легколетучий компонент будет переходить в паровую фазу в относительно большем количестве. Обогащенную легколетучим компонентом смесь паров можно отвести в другой сосуд, по пути охладить ее и получить конденсат, отличающийся по составу от исходной смеси. Многократное частичное испарение получаемых конденсатов (дистиллятов) позволяет выделить продукт любой чистоты, но с очень малым выходом (рис. 85). Аналогичные результаты можно получить при полном испарении жидкости с последующей дробной (фракционной) конденсацией паров (рис. 86). [c.295]

Аналогичное положение будет иметь место и при ректификации многокомпонентной азеотропной смеси с максимумом температуры кипения. На рис. 52 представлена совокупность кривых фазового равновесия азеотронных разделяемых пар, из которых каждая в отдельности должна рассматриваться как бинарная смесь, обладающая азеотропной точкой с максималь- [c.156]

Подлежащая разделению бинарная смесь Су начального состава Хр вводится на некоторую промежуточную по высоте колонны тарелку (или промежуточную точку по высоте насадочной колонны). Смесь подается при температуре ее кипения (или близкой к ней). В кубе-испарителе из кипящей в нем кубовой жидкости непрерывно образуется пар. Чтобы поддержать энергоемкий процесс парообразования, в куб необходимо подавать греющий водяной пар ( )), при конденсации которого выделяется необходимая теплота. [c.420]

Когда необходимо разделить бинарную смесь с очень близкими летучестями компонентов, то это можно реализовать с помощью обычной ректификации. Однако при близких температурах кипения компонентов кривая равновесия у (х) располагается весьма близко к диагонали, при этом число теоретических тарелок оказывается слишком большим, что приводит к экономически неоправданной высоте ректификационной колонны. [c.434]

В отгонной секции колонны низкого давления, начиная с 17-й тарелки (рис. 5-15), практически происходит разделение смеси О2—Аг, в то время как обычно принимают бинарную смесь О2—-N2. Температуры кипения = —182,9° С и д .= —185,8° С незначительно отличаются друг от друга и разница концентрации между парами и жидкостью при равновесном состоянии невелика. [c.321]

Модель 1. Математическое описание тарельчатой ректификационной колонны, которое используется в этой модели, составлено с учетом следующих допущений 1) исходная бинарная смесь подается в колонну при температуре кипения 2) жидкость на тарелках колонны находится при температуре кипения, а пар — при температуре точки росы (насыщенный) 3) потоки пара и жидкости по высоте секций колонны постоянны 4) давление по высоте колонны постоянно 5) флегма на орошение колонны подается при температуре кипения 6) колонна с полным конденсатором 7) кипятильник колонны работает как парциальный испаритель 8) массопередача на тарелках колонны эквимолярная 9) в зоне массообмена на тарелке колонны осуществляются идеальное перемешивание жидкости и идеальное вытеснение пара. [c.322]

Все компоненты смеси, кипящие ниже точек кипения легкого ключевого компонента, переходят в ректификат, а компоненты, кипящие выше точки кипения тяжелого ключевого компонента, — в остаток. Таким образом, расчет сводится к тому, что такая многокомпонентная смесь разделяется соответственно выбранным ключевым компонентом на ряд бинарных смесей. [c.23]

Диаграмма давление — температура отражает значительные отличия бинарных систем от чистых веществ. Если для чистого вещества данная диаграмма представляет кривую упругости паров р = р (7) (см. рис. 3.1), которая одновременно является кривой точек кипения и конденсации, то для бинарных смесей - это область, лежащая между кривыми упругости паров обоих компонентов смеси и ограниченная кривыми точек росы и точек кипения, смыкающимися в критической точке. Размеры области зависят как от различия кривых упругости паров, образующих смесь веществ, так и от состава смеси (т.е. от доли компонента в смеси). [c.110]

По фазовой диаграмме I—х—у можно определить температуры кипения и конденсации, а также равновесные составы жидкой и паровой фаз для бинарных смесей при постоянном давлении (рис. 43, ряды IV и V). На этой диаграмме в системе координат с в качестве ординаты н х, у ъ качестве абсциссы строят кривую кипения 1 и кривую конденсации 2, концы которых совпадают. На рис. 44 приведена диаграмма t—х—у для смеси бензол— толуол. Во всех точках, лежащих выше изобарной кривой конденсации 2, смесь находится полностью в парообразном состоянии. В точках, расположенных между кривыми 1 к 2, система состоит частично из жидкости и частично из паров, а ниже изобарной кривой кипения 1 существует только жидкость. [c.75]

На основании приведенной выше классификации жидкостей обобщены [12] типы отклонения от закона Рауля, которые могут возникнуть для различных сочетаний двух жидкостей. Сводка этих отклонений от закона Рауля приведена в табл. 13. Зная тип отклонения для различных бинарных смесей, возможно предсказать характер азеотропа, который эта смесь может образовать. Если система, обнаруживающая положительное отклонение от закона Рауля, образует азеотроп, то это будет азеотроп с минимумом на кривой кипения. Если отклонение от закона Рауля отрицательное, то азеотроп, если он образуется, будет иметь максимум на кривой кипения. [c.118]

Если нельзя удалить воду нз данной жидкости в виде бинарной смеси, то иногда к влажной жидкости прибавляют вещество, которое позволяет отогнать воду в виде тройной смесн. Этот прием, однако, применим лишь в том случае, если затем можно отгонкой отделить избыток прибавленного третьего компонента от высушенной жидкости. На этом принципе основан, в частности, способ абсолютирования этанола перегонкой с бензолом [49). Бензол образует с водой и этанолом тройную азеотропную смесь, кипящую при 64,85 и разделяющуюся в сепараторе на два слоя. Нижний слой содержит 32% воды, верхний 7,4% воды. Если верхний слой возвращать из сепаратора в перегонную колбу, то потери этанола при высушивании будут относительно небольшими. Избыточный бензол после удаления воды образует с этанолом бинарную, постоянно кипящую смесь с температурой кипения на 10 ниже, чем температура кипения чистого этанола, которую также можно разделить перегонкой на колонке. Практически в абсолютном этаноле остаются лишь очень небольшие количества бензола. [c.581]

К смесям первого класса относятся многие смеси органических жидкостей бензол и толуол, бензол и хлорбензол, -гексан и н-октан, 1,2-дибромэтан и 1,2-дибромпропан и др. При кипении они дают смешанный пар, количественный состав которого зависит от количественного состава жидкости и парциальных давлений пара каждого компонента при данной температуре. Упругость смешанного пара по величине является промежуточной между упругостями паров обоих чистых компонентов (для простоты изложения в дальнейшем будет рассматриваться перегонка бинарных смесей, т. е, смесей, состоящих из двух жидкостей). Соответственно этому и температура, при которой упругость пара достигнет величины внешнего давления, т. е. температура кипения смеси, тоже оказывается промежуточной между температурами кипения чистых компонентов. Существенным является то, что пар, образующийся при кипении такой смеси, всегда обогащен более летучим, нижекипящим компонентом. Конденсируя этот пар, можно получить жидкость нового количественного состава, в которой будет содержаться относительно больше легколетучего компонента. В остатке в перегонной колбе, напротив, будет накапливаться менее летучий компонент. По мере того как более летучий компонент будет конденсироваться и уходить в приемник, состав смеси, а вместе с ним и общее давление пара будут изменяться, температура кипения будет повышаться. Для разделения смеси на компоненты необходимо по мере изменения температуры кипения менять приемники, т. е. делить конденсат на фракции. Каждая фракция характеризуется разным интервалом температуры кипения и представляет собой смесь двух веществ в разном количественном отношении. Повторные перегонки каждой фракции в отдельности дадут возможность дальнейшего разделения компонентов смеси. Так, при кипении вещества первой фракции образуется пар, состав которого будет обогащен легколетучим компонентом в еще большей степени, чем при первой перегонке, потому что сама кипящая жидкость содержит его больше, чем в первый раз. Многократная фракционированная разгонка смесей приводит к полному разделению на чистые компоненты. [c.25]

Многокомпонентные смеси, как и бинарные, часто имеют азеотропные точки, характеризующиеся преимущественно максимумом давления и минимумом температуры кипения. Минимум температуры кипения у тройных смесей наблюдается в тех случаях, когда все три или, по крайней мере, две бинарные смеси, содержащие те же компоненты, имеют минимумы температуры кипения. При этом у тройных смесей наблюдается более глубокий минимум температуры кипения, чем у бинарных смесей, составленных из этих же компонентов. Так, например, из компонентов тройной смеси — спирта, бензола и воды — могут быть образованы три бинарные смеси 1) спирт — вода 2) бензол — вода 3) спирт — бензол, Минимумы температур кипения этих смесей равны соответственно 78,2 69 68,3°С, а тройная смесь кипит при еще более низкой температуре 64,9 °С. [c.38]

В целях упрощения будем рассматривать жидкий воздух . как двойную (бинарную) смесь N2—О2, учитывая при этом, что зот и кислород взаимно растворимы во всех соотношениях. .Поскольку прн атмосферном давлении кислород кипит при --182,81 °С, а азот — прн —195,61 С, то азот является низко- кипящим компонентом, а кислород — высококипящим. Извест-но, что температ гра кипения смеси прн данном давлении зависит от ее состава и тем ииже, чем больше в смеси низкокипи-щего вещества. Так, пар, находящийся в равновесни с жидко- Стъю, всегда содержит больше низкокипящего вещества, чем жидкость. [c.62]

Рассмотрим гипотетическую бинарную смесь, состоящую из компонентов А и В. В чистом виде А и В имеют точки кипения при 105 и 80°С соответственно. Следовательно, летучесть компонента В выше. В соответствии с диаграммой на рис. 4.5-4 температура кипения смеси состава 10% В —90% А равна 99,5°С (точка 1). Паровая фаза при этой температуре имеет следующий состав 36,5% В —63,5% А (точка 2). Екли эта паровая фаза конденсируется, то температура кипения образующейся жидкой фазы составляет 92 С (точка 3). При последующем испарении этой жщцсой фазы состав о азующейся паровой [c.194]

Оловянной точкой называется максимальная критическая температура растворения йодного олова (81114) в углеводородах. Как показали авторы этого метода Р. Д. Оболенцев и А. А. Бочаров, а в дальнейшем М. М. Кецлах, 1 оловянные точки близких по температурам кипения, парафиновых углеводородов значительно разнятся друг от друга, а в бинарных смесях они подчиняются правилу аддитивности. Это и дает возможность применения оловянных точек для количественного анализа бинарных смесей. В табл. 23 приводятся оловянные точки некоторых индивидуальных углеводородов, а на фиг. 13 — график, иллюстрирующий изменение оловянной точки в зависимости от содержания и-гентана в смеси с 2,2,4-триметилиентаном. Разница в температурах кипения этих углеводородов составляет только 0,8°, а в оловянных точках — около 60°. Смесь указанных углеводородов может применяться при установлении эффективности. лабораторных ректификационных колонок, причем в этом случае метод оловянных точек являfeт я единственно приемлемым для установления ее состава. [c.150]

Газохроматографические детекторы для жидкостной хроматографии. Целая группа детекторов, разработанных для газоноГ . хроматографии, с успехом применяется в жидкостной хроматографии, так как в принципе почти любой газохро.матографиче-ский детектор можно нспользовать в жидкостной хроматографии. При этом возникает задача предварительного удаления растворителя из потока перед детектором. При жидкостной хроматографип нз колонки, так же как и из газохроматографической колонки, выходит бинарная смесь подвижная фаза — анализируемый компонент. В то время как газ-иоситель в газовой хроматографии сам по себе не детектируется высокочувствительными ионизационными детекторами, подвижная фаза в жидкостной хроматографии, обычно представляющая собой одно из органических веществ илн их смесь, детектируется. Так как само анализируемое вещество содержится в подвижной фазе в очень незначительном количестве, то ионизационный детектор будет определять в основном только поток подвижной фазы. Поэтому при жидкостной хроматографии обязательным условием является предварительное удаление подвижной фазы, что обеспечивается главным образо.м путе.м исиарения подаваемого на детектирование потока. Благодаря большой разнице в те.л1-пературах кипения легколетучая подвижная фаза испаряется, а анализируемые вещества остаются и подвергаются детектированию. [c.348]

На фиг. 4-1 (часть VIII) даны соотношения упругостей паров для бинарного раствора вода — пиридин [1]. Эта система показывает заметные отклонения от идеальности и дает смесь, общая упругость паров которой больше, чем у наиболее летучего чистого компонента в результате получается азеотропная смесь с минимальной температурой кипения. Части V, VI и IX фиг. 4-1 показывают парциальные и общие упругости паров для трех бинарных систем, в которых один из компонентов является соответственно парафиновым, циклопарафиновым или ароматическим углеводородом часть V, н-гептан и этиловый спирт [8] часть VI, циклогексан и этиловый спирт [9] часть IX, толуол и уксусная кислота [1]. В каждой из этих систем образуются смеси, общая упругость паров которых больше, чем у наиболее летучего компонента в чистом виде в результате этого образуются азеотроппые смеси с минимальной температурой кипения. Для этих систем отклонение от идеальности очень велико, и в каждом случае образуется азеотропная смесь с значительно более низкой точкой кипения, чем пизкокипящего компонента. Для бинарных растворов, оба компонента которых полностью смешиваются в жидкой фазе, возможнытривида диаграмм температура—состав (включающих как жидкую, так и паровую фазы), как показано на фиг. 4-2. [c.75]

На основе имеющихся данных, характеризующих азеотропные смеси углеводородов различных типов, и наших экспериментальных результатов можно сделать следующее заключение для пяти бинарных азеотропных смесей с минимальной температурой кипения, образованных данным веществом и парафиновыми, циклопарафиновыми, моноолефиновыми, диолефи-новыми и ароматическими углеводородами соответственно (причем все пять углеводородов имеют одинаковую точку кипения) отклонение парциальных и общих упругостей паров от идеальности будет наибольшим для азеотропной смеси на основе парафинового углеводорода и наименьшим— на основе ароматического углеводорода остальные смеси занимают промежуточное положение и обычно характеризуются величинами того же порядка. Самую большую разницу (понижение) между точками кипения низкокипящего компонента и азеотропной смеси с мпншальной точкой кипения дает азеотропная смесь на основе парафинового углеводорода, а самую низкую — смесь на основе ароматического углеводорода осталь- [c.77]

Так как это является общим свойством таких систем, то пунктирная линия, характеризующая расположение точек кипения и состава бинарных азеотропных смесей этилового пvlpтa и вышеперечисленных парафиновых углеводородов, может быть использована для определения точек кипения и состава бинарных азеотропных смесей этилового спирта с другими парафиновыми углеводородами, для которых известны температуры кипения, но неизвестен состав образующейся азеотропной смеси. Следует отметить, что точки для других углеводородов располагаются над линией для парафиновых углеводородов примерно в следующем порядке циклопарафины, моноолефины, диолефины и ароматические углеводороды. Из этого следует, что с данным, образующим азеотропную смесь веществом, все углеводороды, имеющие примерно одинаковую точку кипения, будут образовывать азеотропные смеси, имеющие приблизительно одинаковый состав (в молярных долях вещества, образующего азеотропную смесь), и что точки кипения этих азеотропных смесей будут понижаться в следующеу порядке ароматические углеводороды, диолефины, моноолефины, циклопарафины, парафины. Та же общая закономерность сохраняется для углеводородов и с другими [c.78]

Несмотря на то, что разница в точках кипения соответствующих азеотропных смесей может бытк значительно меньше, чем таковая у самих изомеров, этот процесс может быть успешно использован вследствие больхлей растянутости линий жидкость — пар на диаграмме состав—температура для двух азеотропных смесей (рассматриваемых как бинарные системы) по сравнению с бинарной системой, состоящей из двух этих изомеров. В тех случаях, когда требуется очистить небольшие количества вещества в колонне, имеющей емкость и задержку слишком большую, чтобы можно было применить прямую перегонку, может быть использована азеотропная перегонка. В этом случае следует брать вещество, образующее азеотропную смесь, кипящую значительно ниже, чем исходная смесь, чтобы иметь возможность получать азеотропный дистиллат со сколь угодно низкой концентрацией данного соединения. Применяя избыток вещества, образующего азеотропную смесь, можно всю взятую для разделения смесь вывести из колонны в виде дистиллата. Этот метод очистки окажется непригодным, если не будет заметной разницы в точках кипения между азеотропной смесью, образуемой загрязнением, и азеотропной смесью выделяемого соединения. В случае же образования тройной азеотропной смеси,состоящей из основного вещества, загрязнения и вещества, образующего азеотропную смесь, загрязнение может быть удалено ценой потери определенного количества выделяемого соединения. Особые преимущества очистки с помощью азеотропной перегонки проявляются в тех случаях, когда вещество, подлежащее очистке, склонно к полимеризации, разложению или другим реакциям уже при обычной температуре его кипения. Добавление подходящего вещества, образующего азеотропную смесь, служит в этих случаях как средством для снижения температуры кипения, так и в качестве разбавителя данного вещества. [c.92]

Здесь Т с(К)—псевдокритическая температура, найденная по правилу Кэя, т. е. среднемольная критическая температура смеси Гсмтк — среднемольная температура кипения смеси —точка начала кипения смеси при атмосферном давлении [уравнение (VI. 102)] Хь — мольная доля компонента смеси с наиболее низкой температурой лсипвния. Использование уравнений (VI. 105) — (VI. 108) для бинарных смесей трудностей не вызывает для систем же, содержащих три и более компонентов, следует разбить процесс определения Тг и Тр на этапы, как это было сделано для Рс в разделе VI. 28. Например, в случае тройной системы сначала следует рассмотреть смесь, состоящую из двух компонентов с температурами кипения, более высокими, чем у третьего компонента. Для такой бинарной смеси определяются 7"( и Тр, причем состав смеси рассчитывается пропорционально содержанию этих компонентов в основной смеси. Далее бинарная смесь рассматривается как один компонент с критической температурой, равной Г( или Тр (в зависимости от того, какую величину надо определить для тройной смеси). Затем определяется Гс(К) тройной смеси. Величина Хь на первом этапе расчета (для бинарной системы высококипящих компонентов) выражает мольную долю компонента этой бинарной смеси, температура кипения которого ниже при расчете для тройной смеси —это мольная доля наиболее низкокипящего (из всех трех) компонента. Для пояснения изложенного выше приведен пример VI. 8, в котором рассчитываются значения Г и Гр смеси четырех компонентов. Средняя ошибка определения Г при проверке на 22 бинарных системах с 23 составами составила 0,87%, а для Тр (18 бинарных смесей, 104 состава) 0,78%. Для многокомпонентных смесей ошибки несколько выше но, как правило, не превышают 1,5%. [c.395]

Смесь может быть разделена путем перегонки. Наиболее эффектиВ ным является способ фракционной перегонки. Прп перегонке бинарной смеси состава х под постоянным давлением первая порцпя сконденсированного пара будет иметь состав у. В продолжение перегонкп жидкая фаза обедняется бо.лее летучим компонентом В и точка кипения будет повы-ш аться до тех пор, дока в сосуде не останется чистый компонент А. [c.120]

Рассмотрим рис. 3.12. Линии АС и ВС - это кривые упругости паров соответственно более летучего и менее летучего компонентов смеси, оканчивающиеся критическими точками и С,. На диаграмме изображены тря1 области парржидкостного равновесия, соответствующие трем разным составам бинарной смеси. Если в смео преобладает компонент 1, то зона двухфазного состояния находится внут> ри области, ограниченной линией А С В. Здесь А С - кривая точек кипения, В С[ - кривая точек росы, С - критическая точка, координаты которой равны критическим давлению и температуре заданной смеси. [c.110]

Разработаны многочисленные методы расчета параметров процесса ректификации для идеальных многокомпонентных смесей, которые подробно изложены Торманном [177]-, а также Эллисом и Фрешуотером [178]. Особо следует отметить приближенную формулу Кольборна [179] и Андервуда [180], позволяющую определять минимальные флегмовые числа. Простой приближенный метод расчета минимального числа теоретических ступеней разделения при V = оо принадлежит Фенске [181], который с целью упрощения рассматривает многокомпонентную смесь как бинарную. При этом условно принимается, что в смеси преимущественно содержатся ключевые компоненты, температуры кипения которых образуют постепенно возрастающую последовательность, а разности температур кипения для различных соседних компонентов смеси примерно одинаковы. Если через обозначить содержание низкокипящего ключевого компонента, содержание которого в кубовом продукте невелико, а через х — содержание высоко-кипящего ключевого компонента, содержание которого невелико в головном продукте, то уравнение Андервуда—Фенске для расчета минимального числа теоретических ступеней разделения будет иметь вид [c.135]

На рис. 8 показана зависимость между темературой кипения и составом для бинарной системы бензол—циклогексан при атмосферном давлении в этой системе существует типичный гомогенный азеотрон с минимумом на кривой кипения в точке, соответствующей содержанию бензола 51,5% мол. Азеотрон-ная смесь соответствует точке, в которой верхняя кривая (конденсации пара) и нижняя кривая (температура кипения жидкости) взаимно касаются, т. е. минимальной температуре кипения для данной системы. Такие гомогенные смеси с минимумом на кривой кипения называют также положительными гомогенными азеотронами , так как смесь обнаруживает положительное отклонение от закона Рауля. [c.116]

Приведенные выше рассуждения справедливы в том случае, если объем исходное смеси существенно превьппает объем собранного дистиллята. Обычно при нагревании исходная смесь меняет свой состав в сторону низких значений концентрации более летучего компонента. При этом наблюдается непрерывный сдвиг температуры кипения смеси в сторону более высоких значений, указывающий на то, что концентрация летучего К0мп01юнта в дистилляте уьюньшает-ся. Обогащение исходной модельной смеси компонентом В (от 10 до 90%) может быть реализовано путем проведения трех последовательных операций дистилляции. Модельная система, используемая для объяснения процесса дистилляции, была выбрана произвольно. В принципе, диаграммы, отражающие зависимость состава жвдкой и паровой фаз от температуры, по внешнему виду могут отличаться от диаграммы, приведенной на рис. 4.5-4. На рис. 4.5-5 представлена фазовая диаграмма бинарной смеси вода-этанол. Эта система ивляется [c.195]

Рассмотрим систему, состоящую из двухкомпонентной (бинарной) жидкой смеси и паров, образующуюся при ее кипении. В данном случае характеристическими параметрами, кроме давления и температуры, являются еще составы жидкости и пара. Если компоненты жидкой смеси абсолютно нерастворимы друг в друге, то /С = 2, Я = 3 и / = 1, т. е. система моновариантна. По условию равновесия изменение, например, давления над этой системой влечет за собой одновременное изменение температуры кипения и состава паровой фазы (состав жидкой смеси здесь роли не играет, так как ее компоненты взаимно нерастворимы). Если же рассматриваемая смесь состоит из компонентов с неограниченной взаимной растворимостью, то /С = 2, Я = 2 и / == 2, т. е. система бива-риантна. [c.424]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология