Условия теплоотдачи

Коэффициент теплоотдачи аг от стенки к холодному газу вычисляем, как для случая теплоотдачи при поперечном омывании пучка труб. Принимаем шахматное расположение труб в пучке, при котором условия теплоотдачи наиболее благоприятны и обеспечивается лучшая компактность. При этом число Рейнольдса [c.161]

Размеры горизонтальной поверхности нагрева не оказывают какого-либо влияния иа интенсивность теплоотдачи, что и следует из уравнения (123), показатель степени /з в котором исключает влияние линейных размеров на величину а. Интересно отметить, что показатель степени Л, являющийся характерным для ламинарной формы течения, соответствует результатам опытов, которые произведены с применением вертикальных поверхностей, в то время как показатель степени /з, характерный для турбулентного движения, соответствует условиям теплоотдачи при кипении на горизонтальной поверхности. [c.114]

Кипением называется процесс изменения агрегатного состояния жидкости с превращением ее в пар. Непосредственный переход твердого вещества в пар называется сублимацией. Он представляет собой более простой способ теплопередачи, чем превращение жидкости в пар. При дальнейшем изложении мы будем изучать только явления и условия теплоотдачи при кипении жидкостей. [c.102]

К специальным аппаратам относятся теплообменники с ребристыми поверхностями теплообмена. В этих теплообменниках поверхности теплообмена выполняют из труб с различными ребрами (рис. 10-15). Такие теплообменники применяют в тех случаях, когда условия теплоотдачи по обеим сторонам стенки трубы различны, например в трубе происходиг конденсация греющего пара, а снаружи труба омывается потоком нагреваемого воздуха. Значения коэффициентов теплоотдачи по обеим сторонам трубы существенно отличаются от греющего пара к стенке трубы 1 - 10 000 ккал/(м -ч-град), а от стенки к нагреваемому воздуху 2 = 10—50 ккал/(м -ч-град). Для улучшения теплоотдачи от стенки трубы к воздуху с наружной стороны трубы делают ребра. При наличии ребер наружная поверхность трубы увеличивается, в результате чего значительно улучшается теплоотдача. [c.238]

На теплоотдачу пучков ребристых трубок оказывает влияние расположение труб в рядах — коридорное или шахматное. Многорядное расположение оребренных трубок приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи, однако в ]меньшей степени, чем в пучках гладких трубок. Это объясняется тем, что турбулентность, вызываемая одним рядом ребристых трубок, приближается к завихрению, создаваемому несколькими рядами гладких трубок. Ребра на ребристых трубках стабилизируют движение так, что условия теплоотдачи у каждой из следующих друг за другом трубок почти одинаковы. [c.202]

При температурах окружающей среды выше Тй—Е Ш, независимо от условий теплоотдачи, реакция протекает в области теплового взрыва, т. е. стационарное течение реакции при таких температурах окружающей среды невозможно. [c.47]

Ориентировочные значения коэффициентов теплоотдачи при различных условиях теплоотдачи [c.147]

Условия теплоотдачи СС, Вт/(ы2.К) Условия теплоотдачи а, Вт/(м .К) [c.147]

Ребристые поверхности теплообмена применяют для увеличения теплопередачи через металлические стенки в тех случаях, когда условия теплоотдачи по обеим сторонам стенки различны. Условия теплоотдачи улучшают, увеличивая, добавлением ребер, поверхность, отдающую тепло. Ребра размещают с той стороны поверхности, где коэффициент теплоотдачи сравнительно ниже. [c.359]

На рис. 144 показано схематически устройство плазменной горелки одного из типов (термин горелка применяется условно). Между водоохлаждаемыми кольцевыми электродами 2 (из которых нижний может перемещаться по вертикали при помощи механизма 3) образуется дуга, вращающаяся с большой скоростью в результате взаимодействия с магнитными полями, которые создаются катушками 4, питаемыми током напряжением 220 в. При вращении дуга расширяется, что улучшает условия теплоотдачи к газу. Водоохлаждаемое сопло 1 служит для направления потока на поверхность нагрева. Корпус печи 5 способен выдерживать очень высокие давления. Водоохлаждаемое [c.252]

В аппарате создаются хорошие условия для быстрых реакций, протекающих в диффузионной области. Благоприятны также и условия теплоотдачи от реагирующих веществ к стенкам реактора, через которые отводится (или подводится) теплота с помощью рубашки 4. Чаще такие реакторы выполняют периодически действующими. К недостаткам этого аппарата можно отнести наличие сальников (набивка которых быстро разрушается, особенно при работе с коррозионными веществами), движущихся частей, требующих ухода и ремонта, значительный расход энергии. [c.272]

Более высокие температуры, необходимые для поджигания фрикционными искрами, чем указанные выше Т,, обусловлены быстрым движением нагретых частиц при малых их размерах. Условия теплоотдачи от нагретой частицы к взрывчатой среде здесь не благоприятствуют должному разогреву газа, поэтому для поджигания требуется высокая температура поджигающего тела. [c.99]

Выше были изложены общие положения по расчету поверхностных теплообменных аппаратов, на основе которых рассмотрены некоторые особенности расчета перечисленных аппаратов. Этими особенностями являются своеобразное изменение температуры потока и условий теплоотдачи (различие в коэффициенте теплоотдачи а) вдоль поверхности теплообмена в зависимости от того, происходит ли на данном участке охлаждение паров, их конденсация или охлаждение конденсата. [c.608]

В основном проблема конструирования гильзового термокомпенсатора сводится к обеспечению такого распределения температур по его оси, чтобы получающееся распределение температурных напряжений в гильзе было приемлемым. Несколько интересных случаев рассмотрено на рис. 7.12. Если основным фактором является теплопроводность по оси гильзы, то температура изменяется линейно с изменением осевого положения, как показано на рис. 7.12, а. Если в основу рассмотрения положены условия теплоотдачи через зазор между трубой и гильзой (что обычно имеет место), то температура гильзы будет изменяться по ее длине экспоненциально (см. рис. 7.12, б). Если основание гильзы имеет утолщение или окружено рубашкой из металла с высокой теплопроводностью, например из меди, то результирующее распределение температур подобно показанному на рис. 7.12, в. [c.148]

Если поверхность конденсации скомпонована в виде пучка горизонтальных труб, то условия теплоотдачи изменяются по сравнению с условиями для одиночной горизонтальной трубы. При [c.126]

Что касается разбавления продуктов сгорания воздухом, что эквивалентно условию т=0, то этот режим практически всегда приводит к ухудшению условий теплоотдачи конвекцией. [c.96]

Конструкция теплообменника должна удовлетворять ряду требований, зависящих от конкретных условий протекания процесса теплообмена (тепловая нагрузка аппарата, температура и давление, при которых осуществляется процесс, агрегатное состояние и физико-химические свойства теплоносителей, их химическая агрессивность, условия теплоотдачи, возможность загрязнения рабочих поверхностей аппарата и др.). При выборе теплообменника необходимо учитывать также простоту устройства и компактность аппарата, расход металла на единицу переданного тепла и другие технико-экономические показатели. Обычно ни одна из конструк- [c.337]

Уо — нормальная скорость распространения пламени а — константа, зависящая от условий теплоотдачи (диаметра трубы, теплопроводности газа). [c.167]

Существует много других формул, являющихся результатом обработки экспериментальных данных средствами теории подобия, для тех ИЛИ иных конкретных условий теплоотдачи конвекцией. Как видим, структура формулы достаточно сложна, что объясняется сложностью явления конвекции и зависимостью последней от многих факторов. [c.360]

При разрушении паровой пленки, пленочное кипение жидкости может перейти в пузырчатое, характеризуемое совершенно иными условиями теплоотдачи. Это приводит к резкой неравномерности величины Ок в течение периода охлаждения [236]. [c.374]

Тела сложной формы. Картина обтекания тел сложной формы и процессы теплоотдачи при этом имеют ряд особенностей. Опыт показывает, что плавный характер поперечного обтекания труб и стержней с разной формой сечения, шара и других неудо-бообтекаемых тел возможен лишь при очень малых значениях числа Рейнольдса. В характерных для практики условиях обтекание тел сопровождается отрывом потока и образованием в кормовой части вихревой зоны. Своеобразие обтекания тел существенно сказывается и на их теплоотдаче. Так, например, интенсивность теплоотдачи по периметру поперечно обтекаемого цилиндра резко изменяется по мере нарастания пограничного слоя от максимума в лобовой точке (ф=0) до минимального значения в области <р=80+-100° (см. табл. 2.26), а затем в кормовой части вновь возрастает за счет интенсивного вихревого движения жидкости. При прочих равных условиях теплоотдача максимальна, когда направление набегающего потока перпендикулярно оси цилиндра. С уменьшением угла атаки коэффициент теплоотдачи уменьшается. [c.173]

Основное назначение факела — создание оптимального теплообмена в топках печей и котлов. Для выполнения этой важнейшей задачи факел должен иметь следующие свойства достаточную температуру, интенсивную излучательную способность, устойчивость горения, форму и длину, соответствущие технологическим требованиям и обеспечивающие полное и экономичное сгорание топлива в имеющемся объеме топки при благоприятных условиях теплоотдачи нагреваемым предметам. [c.46]

При нагреве воздуха паром условия теплоотдачи по обеим сторонам стенки неравноценны от греющего пара к стенке коэффициент [c.359]

По-видимому, участок с неподвижными пузырьками пара невелик, а наличие последних мало сказывается на условиях теплоотдачи от поверхности нагрева. Поэтому сечение, где выполняется условие D=Daj , следует принять за начало кипящего экономайзера. [c.98]

Иногда порядок расчета кожухогрубчатых теплообменников изменяют. В этом случае в интересах интенсификации процесса теплообмена сначала определяют размеры корпуса аппарата, а потом производят расчет трубчатки. Это предпринимается для того, чтобы, независимо ог числа трубок в трубном пучке, создать оптимальные условия теплоотдачи в межтрубном пространстве, задавшись необходимой для данного расхода теплоносителя площадью сечения межтрубного пространства. Скорость течения теплоносителя внутри трубок в этом случае (а следовательно, и значение коэффициента теплоотдачи в трубках) может корректироваться изменением числа ходов по трубному пространству аппарата. При этом увеличение числа ходов в теплообменном аппарате, имеющем определенное число трубок, приводит к у.меньшению числа трубок в одном ходе, а следовательно, к увеличению скорости течения теплоносителя в них. В многоходовых теплообменниках все количество жидкости, поступающее в трубное пространство, проходит сначала одну группу трубок, затем при помощи перегородок, отлитых или заваренных в крышках аппарата, поворачивается и поступает в другую группу трубок и т. д. (фиг. 108). [c.210]

По назначению осевые вентиляторы делят на вентиляторы общего назначения и специальные. Вентиляторы общего назначения предназначены для перемещения чистого или мало запыленного воздуха, не содержащего взрывоопасных веществ, липкой, волокнистой и цементирующей пыли и агрессивных веществ при температуре до 40°С. Температурный предел принят из тех соображений, что при более высоких температурах значительно ухудшаются условия теплоотдачи обмоток электродвигателя, находящегося обычно в потоке перемещаемого газа. [c.182]

При расслоенных режимах течения интенсивность теплоотдачи верхней части трубы по сравнению с нижней резко уменьшается, то объясняется различными условиями теплоотдачи от жидкости и пара. [c.110]

При постоянных температурах наружного воздуха и хладагента, циркулирующего в батареях, при неизменных условиях теплоотдачи [c.154]

Расчет теплоотдачи от жидкого тепл оносителя к стенкам трубок производится по формулам конвективного теплообмена при вынужденном течении жидкости по трубкам. При нагреве насыщенным паром высокого давления применяются формулы для расчета теплоотдачи при конденсации пара в горизонтальной трубке. Условия теплоотдачи внутри сосуда аналогичны предыдущему. [c.191]

Для печей старой конструкции с факельными горелками наибольшую величину конверсии (превращения сырья) в процессе пиролиза удалось получить при диаметре труб 114x6 мм. При этом пропускная способность каждого потока была 3400—4100 кг/ч. В процессе сжигания топлива в факельных горелках температурное поле в разных местах топочного пространства неодинаково. От-дельные участки труб по длине змеевика получают неравномерное количество лучистого тепла и, следовательно, имеют (при одинаковых условиях теплоотдачи внутри труб) различную температуру стенок. [c.28]

На основании предложенных А. В. Лыковым [16З] и С. С. Кутателадэе [167] методов, характеризующих связь между температурным полем в твердом теле и условиями теплоотдачи, а также скоростью изменения температурного поля в зависимости от физических свойств и размеров тел, было вычислено температурное попе камер коксования. При вычислениях ограничивались первым членом ряда (г = 1), тогда о) = = 1 [16 3]. По результатам вычислений построены кривые изменения температурного поля коксового пирога в зависимости от времени дпя случаев постоянного подвода и отвода тепла (коксование) и без подвода [c.104]

Для предотвращения чрезмерного повышения температуры проводников при переходе электрической энергии в тепловую необходимо следующее тщательный контроль рабочих параметров в электрической сети (напряжения, силы тока) нормальные условия теплоотдачи проводов правильный выбор расстояния между проводами, их сечения и материала изоляции плотное присоединение проводов в местах контактов пропайка соединений надежность изоляции, сопротивления сети, всех соединений и контактов устройство автоматических блокировок на распределительном щите, отключающих участки электросети, на которых произошло короткое замыкание, и др. [c.207]

Соотношения, полученные из рассмотрения условий теплоотдачи. Второе основное соотношение выражает то же са.мое количество тепла, как тепло, переданпое от потока в трубах к потоку в межтрубном пространстве оно имеет вид [c.173]

До проведения собственно расчета трубчатых теплообменников следует установить целесообразность направления одного из теплоносителей в трубное, а другого—в межтрубное пространство аппарата. Выбор пространства для движения теплоносителя в поверхностном теплообменнике любого типа производят, исходя из необходимости улучшить условия теплоотдачи со стороны теплоносителя с ббльшим термическим сопротивлением. Поэтому жидкость (или газ), расход которой меньше нли которая обладает большей вязкостью, рекомендуется направлять в то пространство, где ее скорость будет выше, например в трубное, а не в межтрубное пространство одноходового кожухотрубчатого теплообменника. В трубное пространство целесообразно направлять также теплоносители, содержащие твердые взвеси и загрязнения, с тем чтобы облегчить очистку поверхности теплообмена теплоносители, находящиеся под избыточным давлением (по соображениям механической прочности аппарата), и, наконец, химически активные вещества, так как в этом случае для изготовления корпуса теплообменника не требуется дорогого коррозионностойкого материала. Следует учитывать также, что при направлении нагревающего теплоносителя в трубы уменьшаются потери тепла в окружающую среду. [c.340]

Определение коэффициента теплопередачи и поверхности теплообмена. Для определения коэффициента теплопередачи К необходимо предварительно рассчитать коэффициенты теплоотдачи aj и j по обе стороны стенки, разделяющей обменивающиеся теплом среды, а также термическое сопротивление самой стенки, на которой в процессе эксплуатации теплообменника обычно образуется (с одной или двух сторон) слой загрязнений. Коэ(1х1)ициенты теплоотдачи рассчитывают в зависимости от условий теплоотдачи по одному нз ура знений, приведенных в главе VH. [c.341]

Исследования показали, что при указанных выше условиях теплоотдача конвекцией от жидкого металла к гарниссажу существенно превосходит теплопередачу теплопроводностью и при расчетах последней можно пренебречь и что интенсивная вынужденная конвекция при скорости движения металла в лунке 1 — 1,5 м1сек достаточна для хорошего усреднения температуры жидкого металла при перегревах зеркала ванны над температурой плавления на 200—300° С колебания средней температуры жидкого металла не превышают 30—50° С. [c.199]

Условия теплоотдачи на внутренней поверхности труб змеавиковых аппаратов обычно удовлетворительны. Однако теплоотдаяа на наружной поверхности т руб большей частью низка вследствие малых скоростей среды. Поэтому змеавнк овые теплообменники обычно применяют в аппаратах небольшой емкости. [c.11]

Ребр,истые поверхности теплообмена применяют с целью увеличения теплопередачи через металлические стенки в тех случаях, когда условия теплопередачи по обеим сторонам стенки значительно различаются. При нагревании, например, воздуха паром условия теплоотдачи по обеим сторонам стенка весьма различны коэффициент теплоотдачи от греющего пара к стенке составляет 5 000—10 ООО ккал1м ч град, в то время как от стенки к нагреваемому воздуху или газу он составляет всего 5—50 ккал1м ч - град. Улучшение условий теплопередачи достигается искусственным увеличением теплопередающей пов1ерхно1Ст и с помощью ребер, размещаемых с той стороны, где величина коэффициента теплоотдачи мала. [c.14]

При использовании жидких теплоносителей в качестве охлаждающей среды застывшая корка, естественно, образоваться не может. Однакр если температура кипения жидкого теплоносителя ниже температуры охлаждаемого изделия, то на поверхности последнего может образоваться паровая пленка, существенно усложняющая условия теплоотдачи. [c.374]

В дальнейшем аналитическими решениями Грэца, Нуссельта, Латцко, Лейбензона и др было установлено, что коэффициент теплоотдачи за участком стабилизации остается постоянным на протяжении всего канала. Это теоретическое доказательство послужило основанием для исследования теплоотдачи в каналах постоянной длины. Если канал в опыте длиной I > 50 то считается, что эмпирическую формулу, полученную при указанных условиях эксперимента, можно распространить на любые температурные и геометрические условия. Постоянство а за участком стабилизации справедливо при движении жидкости, близком к изотермическому. С изменением температуры жидкости меняются и условия теплоотдачи. Эмпирическую формулу, полученную при определенных температурных и геометрических условиях нельзя распространять на другие неподобные условия. Распространение этих формул, имеющих частный характер приводит к размерам аппарата не соответствующим условиям эксплуатации. Это особенно резко проявляется при высоких температурах нагрева. В экспериментальной практике не соблюдаются основные теоремы подобия. Излагая основные положения теплового подобия, М. В.Кирпичев и М. А. Михеев подчеркнули, что подобие температурных полей и теплообмена может быть достигнуто в другом теплообменном аппарате только в том случае, когда оба аппарата геометрически подобны. [c.32]

Труба, заполненная насадками, иТта же труба без насадок—это несопоставимые условия теплоотдачи. Насадки, заполняющие трубу, создают сложный лабиринт для течения жидкости и длина соприкосновения жидкости со стенками трубы едва ли может быть определима. Достаточно отметить тот важный факт, что при сопоставимых числах Не потери напора в указанном лабиринте в 600 10 раз больше чем в гладкой трубе. Критерии Нуссельта с насадками при одинаковых числах Ке оказался приближенно в 8 раз больше чем в гладкой трубе. А. А. Селезнев [22] провел большую работу по теплоотдаче при течении воздуха в трубах с искусственной шероховатостью в виде бугорков, имевших форму усеченных пирамид. Опыт показал, что теплоотдача от шероховатой стенки выше чем гладкой при том же диаметре трубы. Здесь сопоставимость шероховатой и гладкой трубы также весьма условны. Чем больше шероховатость, тем больше относительная поверхность теплоотдачи. В условиях, когда пограничная пленка не покрывает выступы шероховатости, движение жидкости на границе пограничной пленки ядра потока происходит по сложному лабиринту выступов. Особенно велик.эффект искусственной турбулизации получил Кох, применяя диафрагмовые вставки. Устройствоопытной трубы с диафрагмами показано на фиг. 111, 24. При обработке опытных данных при нагреве воздуха в трубе скорость принималась без учета сужения потока в диафрагмах, и коэффициент теплоотдачи относился к внутренней поверхности гладкой трубы. В трубе с дисковыми вставками диаметром и расстоянием между дисками к интенсивность теплоотдачи оказалась очень высокой. На фиг. III. 25 приведен график зависимости Nu/Nuo от т и ЬЧй по данным Коха. По оси ординат отложены отношения критерия Ыи для трубы с вставками к Ыи гладкой ПО [c.110]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология