Влияние длины входного

Рис. 57. Влияние длины входного участка течения на склонность системы к возбуждению.

Причину влияния ширины щели и длины трубы можно объяснить влиянием длины входного участка гидродинамической и тепловой стабилизации. Поскольку длина входного участка зависит от (для неослабленных жидкостей), то, по-видимому, следует ожидать также влияния добавок поверхностно-активных веществ на критические значения плотности орошения. [c.117]

При прочих равных условиях потери в диффузоре зависят от состояния потока на входе в диффузор. В этом отношении характерны опыты Петерса с круглым диффузором, угол расширения которого а = 8°, при разной длине входного цилиндрического участка. Под влиянием изменяющейся длины входного участка профиль скоростей на входе в расширяющуюся часть изменялся [c.21]

Интересно отметить, что, в отличие от модели] изолированного цилиндра, в обеих моделях, учитывающих взаимодействие цилиндров, число Шервуда в соответствии с экспериментальными данными не зависит от числа Рейнольдса (достаточно малого). Модель, основанная на методах гидродинамической теории смазки, дает возможность оценить влияние взаимодействия цилиндров на пределы применимости результатов по числу Рейнольдса. Действительно, длины входных участков в зазорах (вблизи лучей 9 = А л/3, А = О, 1,, . 5), имеющие порядок [c.161]

Выше были рассмотрены вертикальные жидкие пленки, стекающие по твердой поверхности с углом наклона к горизонту у =90°. Полученные результаты справедливы и для случая сте-кания по наклонным поверхностям, если только вместо гравитационного ускорения g использовать его проекцию a sin y. Это положение подтверждается экспериментальными данными [73] для углов наклона вплоть до 4. Уменьшение у приводит к утолщению пленки и увеличению длины входной зоны. В ряде работ [72—74] было также проанализировано влияние движущегося газа или жидкости меньшей плотности на течение наклонной пленки. Далее будут рассматриваться в основном течения горизонтальных пленок (7 = 0°). Поскольку их толщина весьма ве- [c.38]

Воронцов Е. В. О влиянии конструкции распределительного устройства на длину входного участка при пленочном течении. —В кн. Химическое машиностроение. Вып. 8. Киев, Техника , 1968, с. 65—68. [c.367]

Позднее было показано [12, 13,101,105, 222], что степень влияния плотности орошения на длину гидродинамического участка входа в основном обусловлена конструктивными особенностями распределительного устройства. Кроме того, длина входного участка зависит от случайных возмущений,вызываемых внешними вибрационными воздействиями, шероховатости поверхности стенки, условий смачиваемости и т. д. [c.54]

На рис. 16 видно, что коэффициенты теплоотдачи а, измеренные В. Вильке, в турбулентной области течения пленки значительно (до 70%) выше, чем у остальных исследователей. Следует подчеркнуть, что средние коэффициенты теплоотдачи здесь относятся к опытным трубам различной длины. Поэтому на эмпирических зависимостях в большей или меньшей мере отражается влияние термического входного участка, на котором профиль температур еще не установился и условия теплоотдачи иные. Длина этого участка при прочих равных условиях зависит от конструктивных особенностей распределительного устройства. Кроме того, на опытных результатах естественно сказывалось состояние поверхности теплообмена, равномерность распределения жидкости и некоторые другие факторы, которые были неодинаковыми у всех исследователей. [c.73]

С увеличением плотности орошения влияние длины пробега пленки на теплоотдачу несколько изменяется. Опыты В. Вильке показали, что с увеличением значения критерия Рейнольдса Ке длина входного участка термической стабилизации при прочих равных условиях уменьшается. [c.74]

Точность выполнения остальных размеров распылителя (высоты камеры закручивания, длины сопла, длины входных каналов) не оказывает большого влияния на характеристику расхода форсунки. Однако и эти размеры следует выдерживать у всех форсунок по возможности одинаковыми. [c.97]

Во избежание удара потока о кромки дисков колеса, вследствие неизбежного при сборке и эксплуатации смещения колеса по отношению к сопловому аппарату и, частично, для компенсации влияния загромождения, создаваемого кромками лопастей, длина входной кромки лопасти рабочего колеса должна быть больше длины выходной кромки лопатки соплового аппарата. [c.105]

Следовательно, основное влияние изменения входного угла лопаток диффузора сводится к возможности воздействовать на границу помпажа при малом изменении конечного давления. Отметим, что существенное уменьшение критической производительности при уменьшении угла Од лопаток получается только при повороте их вокруг точки, находящейся в пределах первой половины длины лопаток. [c.222]

Входные эффекты. Предыдущие зависимости были получены, исходя из картины течения гидродинамически стабилизированного потока, у которого профиль скорости, а следовательно, и касательные напряжения на стенке не меняются по длине. При расчете сопротивлений относительно длинных каналов, которые в большинстве случаев и рассматриваются на практике, влиянием начальных участков можно пренебречь. [c.77]

Влияние входных аффектов. Приведенные выше зависимости справедливы для участка трубы со стабилизированными профилями скорости и температуры. Однако вблизи входа в трубу местный коэффициент теплоотдачи меняется от бесконечного до стабилизированного значения аналогично тому, как это было описано для ламинарного потока. Эксперименты показали, что для длин.-ных труб фй > 60) влияние входных эффектов можно не учитывать. Для коротких труб влияние входных эффектов может быть учтено с помощью формулы [16] [c.109]

Приближенное решение задачи (5.1), в которой входная концентрация изменяется по какому-нибудь периодическому закону отыскивалось в предположении малой величины степени превращения на выходе из реактора. Была, в частности, доказана слабая зависимость эффективности нестационарного процесса от эффективной диффузии по длине слоя катализатора, определяемой величиной Ре в первом приближении величина Дж вообще не зависит от параметра Ре. Если учесть, что для реальных слоев катализатора значение Ре 50, то это влияние будет слабо проявляться и во втором приближении. Однако все же представляет интерес оценить это влияние, тем более что возможен случай, когда величина Ре будет достаточно малой. [c.127]

Влияние условий на входе. При входе теплоносителя в длинную трубу или прохождении через препятствия наблюдается заметное влияние входного участка [301. Благодаря тонкому пограничному слою в окрестности входного участка (см. рис. 3.7) можно ожидать, что коэффициент теплоотдачи на этом участке будет очень велик. С утолщением пограничного слоя по мере удаления от входного участка коэффициент теплоотдачи уменьшается. На рис. П3.8 показано влияние этого фактора на средний коэс ициент теплоотдачи, представленный в виде зависимости от отношения длины к диаметру труб круглого сечения. [c.59]

Влияние статического напора. В теплообменных матрицах, каналы которых ориентированы вертикально и теплоноситель движется либо вверх, либо вниз, статический напор столба жидкости оказывает влияние на степень устойчивости течения. При полном испарении теплоносителя и постоянном подводе тепла на единицу длины канала высота столба теплоносителя с относительно высокой плотностью и обусловливаемый им статический напор, действующий на входное сечение, прямо пропорциональны массовому расходу. Влияние этого фактора графически показано на рис. 5.22 для типичного случая системы низкого давления, в которой поток в вертикальных каналах направлен вверх. [c.112]

В каждой точке л внутри реактора изменение концентрации с х,1) при О < л/ау задается вторым слагаемым в (5.4.79), т. е. определяется начальным распределением со(л). При изменение концентрации с(х, ) описывается первым слагаемым. Таким образом, в каждой точке влияние начального ненулевого распределения ощущается только в течении времени x/w. В дальнейшем весь процесс в реакторе определяется видом входной концентрации Свх(О- В том случае, когда начальная концентрация Со(л ) имеет постоянное значение Со по длине реактора, а входная концентрация Свх(0 постоянна во времени (/) = концентрация с(х, ) в реакторе имеет вид [c.260]

В работе [24] проведено обобщение этого анализа для теплового начального участка течения жидкости с большим числом Прандтля (Рг >> 10). Представлены распределения местного числа Нуссельта при значениях степени удлинения сечения 0,2 0,5 1 2 и 5. Влияние входного сечения и вторичного течения приводит к возникновению минимума числа Нуссельта на некотором расстоянии от входа трубы. Величина этого расстояния зависит от числа Рэлея. Влияние естественной конвекции вызывает уменьшение длины теплового начального участка. Позднее в работе [133] был выполнен анализ теплового начального участка течения в изотермической трубе. Были рассчитаны распределения местного теплового потока в диапазоне О < Ка< <5-10 при значениях степени удлинения сечения 0 0,5 1 и 2. Было установлено, что влияние естественной конвекции существенно лишь на начальном участке некоторой длины, которая зависит от степени удлинения. В непосредственной окрестности входного сечения и в области полностью развитого (с тепловой точки зрения) течения это влияние пренебрежимо мало. Иная картина наблюдается в случае граничного условия постоянной [c.649]

Исследование зон распространения влажного теплого воздуха в районе расположения секционных градирен проведено в натуре. Температуру атмосферного воздуха замеряли по сухому и смоченному термометрам в 18 точках в районе расположения капельных секционных градирен с Г р = 192 м . Высота градирен до выходного сечения диффузора 16,7 м, высота входных окон 3,7 м. Гидравлическая нагрузка на секцию составляла 1,94-2,22 кг/(м с) [7-8 м /(м ч)] при температуре горячей воды до 40 °С. Отношение высоты градирни к короткой стороне 16,7 12 = 1,3, к длинной 16,7 48 = 0,35. Градирни расположены в четыре ряда по шесть секций в каждом. Точки измерения температуры располагали на высоте 1,5 м от уровня земли в одном створе, проходящем параллельно направлению ветра примерно через центр группы градирен. Температура воздуха С и особенно т в районе градирен и с подветренной стороны значительно увеличивается по сравнению с температурой в контрольной точке, в которой не сказывается влияние градирен. В отдельных случаях разница достигает по сухому термометру 3,2-3,7 °С, по смоченному 5-5,4 °С. [c.230]

На рис. 3-6 представлена схема устройства для ввода пробы охлажденной иглой. Игла шприца, находясь во входной трубке, охлаждается холодным воздз хом или газообразным диоксидом углерода, циркулирующим в узле охлаждения. В горячей камере испарителя находится только кончик иглы длиной 2-3 мм. Стеклянный вкладыш не охлаждается, поскольку узел охлаждения тщательным образом теплоизолирован. Ввод пробы охлажденной иглой позволяет избежать селективного испарения компонентов пробы из иглы. Кроме того, использование такой методики сводит к минимуму влияние условий работы со шприцем на результаты анализа [16, 18]. Это очень важно, поскольку при ручном вводе пробы с делением потока можно получить надежные и воспроизводимые данные, рассчитанные по относительным площадям пиков, но редко — по абсолютным. Ири вводе пробы охлажденной иглой были получены правильные и воспроизводимые данные как об относительном, так и об абсолютном содержании углеводородов Сю — С32. Ввод пробы охлажденной иглой можно автоматизировать. [c.36]

Фирма Парсонс сообщает, что наружные уплотнения могут быть изготовлены почти совершенно непроницаемыми при протечках 15 сек на метр длины. Внутренние уплотнения в этом отношении представляются наиболее трудными, поэтому принимаются все меры для сокращения их общей длины. Последнее было достигнуто конструированием входной части ротора как эффективного диффузора, а выходной части —как эффективного конфузора. К сожалению, такая конструкция увеличивает размер пакетов ротора и таким образом увеличивает перетечки с вращением. На рабочие условия уплотнений оказывает большое влияние общая схема, выбранная для РВП которая определяется размером, задачей и расположением ГТУ в целом. [c.144]

Некоторое представление о влиянии длины трубы может дать график (рир. 34), построенный по опытным данным для фреона-11 [208] при кипении в стекающей пленке. С увеличением длины трубы уменьшается степень влияния длины входного участка на теплоотдачу и коэффициент теплоотдачи по длине выравнивается. Однако здесь необходимы дополнительные исследования. С увеличением длины трубы возрастает также длина переходной зоны с постоянным значением коэффициента теплоотдачи. С уменьшением L ширина зоны поверхностного испарения между кривыми Гкр1 и Гкр2, ограничивающими переход от ламинарного режима испарения к псевдоламинарному и от последнего к пузырьковому кипению, уменьшается (рис. 34, б). Здесь же представлены графики изменения коэффициента теплоотдачи от длины трубы по данным Г. Струве [208] при неразвитом кипении. [c.125]

Влияние ПАВ на длину входного участка и амплитуду волн. Длина входного участка зависит от наличия ПАВ в жидкости. Как видно из рис. 6, длина входного участка значительно возрастает в присутствии ПАВ [206]. Так, при увеличении молярной концентрации валериановой кислоты от 0,87 10 до 3 10 моль1л длина входного участка (на которой отсутствует волнообразование) возрастала приблизительно на 30%. На ту же величину возрастает и псев-докритическое значение числа Рейнольдса Некр.в- Добавки ПАВ приводят к тому, что амплитуда волн при любых концентрациях равна нулю (при плотности орошения, обеспечивающей гладкую поверхность пленки). [c.43]

Исследование влияния длины пробега пленки х р на средний коэффициент теплоотдачи а на трубах разной длины было проведено в последнее время Г. Струве [2081. При х р = 150 лж в ходе кривой Ыи = (Ке) происходит резкий переход из псевдоламинарной области, в которой было действительно уравнение (3.16), в турбулентную область. При этой длине пробега четко сказывается влияние конструктивных особенностей распределительного устройства. С увеличением ширины щели увеличивается длина термического входного участка (до х, = 150 мм при = 0,53 мм). С возрастанием длины пробега х р влияние входного участка уменьшается. Устойчивые профили температур образуются в пленке при х р а 1 м. Установлено, что в переходной области (она увеличивалась с длиной пробега от 800 < [c.74]

Физический смысл такой зависимости заключается в том, что при относительно малой обш,ей протял<епностп кабеля ток почти равномерно стекает со всей длины и поэтому его входное сопротивление обратно пропорционально длине. С увеличением протяженности кабеля вследствие уменьшения тока, стекающего на землю с более отдаленных участков, влияние длины на входное сопротивление уменьшается, а последнее асимптотически приближается к своем пределу — волновому сопротивлению. [c.54]

Предварительно этим же методом были проведены измерения, подтвердившие доминирующее влияние длины канала на рассматриваемое явление. Были взяты мундштуки трех относм-тельных длин формующего канала с различными углами входного конуса и исследовано разбухание полиэтилена в. д. при 140° С и жесткого ПВХ при 175° С. [c.107]

О специальном исследовании, посвященном изучению влияния относительной длины входных тангенциальных каналов на тгоэф-фициент расхода [д, и угол распыливания а, сообщается в работе [39]. Из рис. 18 видно, что начиная с > 2 значения ц и а [c.49]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, существенное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых проставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ке профиль скорос1и становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

М. Поправочный коэффициент для учета влияния на теплоотдачу шага размещения перегородок на входных (выходных) участках. Предположим, что коэффициент теплоотдачи а,- вычислен при равномерном распределении перегородок по длине теплообмена с шагом с, равным расстоянию между центральными перегородками и а,- где Vmax — скорость поперечного потока на участке между двумя перегородками, которая определена по расходу [см. (24), 3.3.5]. Предполагается также, что п постоянно и приблизительно равно 0,6 для турбулентного и 1/3 для ламинарного режимов течения. Полагая, что соотношение между протечками и байпасным потоком [c.44]

Важно, чтобы отношение длины трубок к диаметру было достаточно большим, тогда ошибка в поправках на входные участки будет невелика. Натурные аппараты, в которых отношение длины к диаметру равно 300, можно без труда смоделировать установкой, имеющей это отношение всего лишь 100 вводи небольшую поправку, удается достаточно надежно оценить параметры натурного аппарата. Однако нецелесообразно выбирать отношение длинР) к диаметру в модели в интервале 10—20, если в натурном аппарате необходимо иметь это отношение больше 10 (или наоборот), поскольку слишком велико будет влияние входных участков. При введении поправки на входные эффекты оишб-ка может стать сравнимой с ошибками аналитических оценок, и, следовательно, постановка эксперимента уже потеряет смысл. [c.312]

Во многих работах [80—83], посвященных изучению влияния входного участка для однофазных потоков, использовался метод Грэтца. Кривая / на фиг. 7.7 представляет типичный результат подобных исследований. Для достаточно длинной трубы пренебрежение входным эффектом не приводит к заметной ошибке при расчете тепловых потоков. С другой стороны, кривые 2—7 показывают, что влияние начального участка намного более существенно при наличии частиц в потоке. Поскольку положение кривой / значительно не изменяется при изменении размера канала или числа Рейнольдса [84], кривые 2—7 при отсутствии частиц были бы расположены очень близко к кривой 1. [c.251]

ВХОДНОГО сечения трубы. В работе [35] осуществлено экспериментальное исследование влияния естественной конвекции на устойчивость течения в горизонтальной трубе. Установлено, что в нагреваемой трубе переход к турбулентному режиму течения происходит при числах Рейнольдса, существенно меньших, чем в ненагреваемой трубе. В экспериментальных исследованиях [181, 182] изучено влияние естественной конвекции на характеристики развивающегося течения воздуха в изотермической трубе. Предложены корреляционные соотношения для коэффициента теплоотдачи на различных участках по длине трубы. Анализ такой же задачи проведен с помощью конечно-разностного метода в работе [63]. Рассчитаны профили скорости и температуры развивающегося течения в изотермической трубе при Рг = = 0,71 и различных значениях Не и Ог. Вторичное течение начинается вблизи входного сечения трубы и становится интенсивнее в верхней части трубы. Его скорость по всему поперечному сечению сначала возрастает при движении по потоку, достигая максимума, а затем постепенно снижается, когда среднемассовая температура жидкости приближается к температуре стенки. Такое явление наблюдалось и во многих других исследованиях. [c.648]

В цитированной выше работе Лацко [39] дает решение проблемы теплообмена с учетом влияния входного участка в области обычных скоростей, причем сначала определяется скоростное поле во входном участке, длина которого задается тем обстоятельством, что в конце его толщина кольцевого пограничного слоя становится равной радиусу трубы. [c.170]

При очень плавном входе, когда при Ке > Ке р создается смешанный режим течения, коэффициент Хдест коротких труб (длина которых намного меньше начального участка) при определенных значениях числа Ке значительно меньше X для стабилизированного турбулентного течения, что объясняется влиянием ламинарности пограничного слоя во входном участке трубы. При Ке = 2-10 средний коэффициент сопротивления трения для короткой трубы длиной — = 2,0 меньше [c.85]

Спектры возбуждения люминофоров определяют следующим образом. Источник возбуждения располагают перед входной щелью монохроматора, при помощи которого выделяется требуемая область спектра. У выходной щели помещают кювету с люминофором, на который проектируется та или иная область возбуждающего света. Излучение люминофора принимает ФЭУ, расположенный над кюветой. Перед ним — для устранения влияния рассеянного света, должен быть установлен светофильтр, не пропускающий возб уждающего света. Для каждой длины волны определяют отношение [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология