Питтинговая коррозия сталей нержавеющих

Следовательно, железо, имеющее в морской воде коррозионный потенциал около —0,4 В, непригодно для использования в качестве протектора для катодно защищаемого алюминия, в отличие от цинка, который имеет более подходящий коррозионный потенциал, близкий —0,8 В. Для нержавеющей стали 18-8 критический потенциал в 3 % растворе Na l равен 0,21 В, для никеля — около 0,23 В. Следовательно, контакт этих металлов с имеющими соответствующую площадь электродами из железа или цинка может обеспечить им в морской воде эффективную катодную защиту, предупреждающую питтинговую коррозию. Элементы создаваемых конструкций (например, кораблей и шельфовых нефтедобывающих платформ) иногда специально проектируют таким образом, чтобы можно было успешно использовать гальванические пары такого рода. [c.227]

В более раннем докладе [231] той же фирмы приведены аналогичные данные для ряда других сталей и некоторых алюминиевых сплавов. Выло показано, в частности, что коррозионная стойкость медьсодержащей стали ASTM А-242 примерно на 30i%. выше, чем малоуглеродистой стали. Обе стали обладали хорошей стойкостью в морской воде с содержанием кислорода 5 мкг/кг, но сильно корродировали при концентрации растворенного кислорода >100 мкг/кг. Высокие скорости коррозии сталей, содержащий 4—8 % Ni и 3,5 % Сг, наблюдались в горячей воде при концентрации кислорода 125 мкг/кг (при более низких концентрациях кислорода эти стали не испытывались). Данные о щелевой и питтинговой коррозии деформируемых нержавеющих сталей бы-ли противоречивы. Приведена последовательность сталей, стойкость которых убывала 316, 304, 409 и 430. Литейные нержавеющие стали F-8, F-8M и СА-15 в воде с содержанием кислорода 125 мкг/кг подвергались сильной местной коррозии, а при содержании кислорода 5 мкг/кг их стойкость была намного выше. [c.199]

Многочисленные наблюдения за характером коррозионных структур, а также за процессом возникновения и развития питтингов позволяют, как нам представляется, сформулировать новую точку зрения на механизм питтинговой коррозии. В наших работах 38, с. 6, 18, 39] была высказана идея о том, что питтинговую коррозию на нержавеющих сталях следует рассматривать как особый вид щелевой коррозии и интерпретировать ее, исходя иа теоретических представлений о щелевой коррозии, развитых в работе автора совместно с Маршаковым [40, 41]. По обычно принятым представлениям [42] питтинг рассматривается как относительно глубокое открытое точечное разрушение сплава (рис. 172, а). На самом же деле, как показали наши исследования, питтинги, возникающие на нержавеющих сталях в самых разнообразных электролитах [РбМН4( 504)2 X- [c.334]

На практике катодную защиту можно применять для предупреждения коррозии таких металлических материалов, как сталь, медь, свинец и латунь, в любой почве и почти всех водных средах. Можно предотвратить также питтинговую коррозию пассивных металлов, например нержавеющей стали и алюминия. Катодную защиту эффективно применяют для борьбы с коррозионным растрескиванием под напряжением (например, латуней, мягких и нержавеющих сталей, магния, алюминия), с коррозионной усталостью большинства металлов (но не просто усталостью), межкристаллитной коррозией (например, дуралюмина, нержавеющей стали 18-8) или обесцинкованием латуней. С ее помощью можно предупредить КРН высоконагруженных стрей, но не водородное растрескивание. Коррозия выше ватерлинии (например, водяных баков) катодной защитой не предотвращается, так как пропускаемый ток протекает только через поверхность металла, контактирующую с электролитом. Защитной плотности нельзя также достигнуть на электрически экранированных поверхностях, например на внутренней поверхности трубок водяных конденсаторов (если в трубки не введены вспомогательные аноды), даже если сам корпус конденсатора достаточно защищен. [c.215]

Исходя из изложенного можно заключить, что для возникновения активных центров, в которых могла бы развиваться питтинговая коррозия на нержавеющих сталях, достижение сплавом критического потенциала активирования является необходимым, но еще недостаточным условием. Чтобы сплав подвергся питтинговой коррозии, необходима еще и минимальная (критическая) плотность тока. Ее можно определить по следующим признакам [c.189]

На нержавеющих сталях, помещенных в морскую воду, глубокий питтинг развивается в течение нескольких месяцев начинается питтинг обычно в щелях или в других местах с застойным электролитом (щелевая коррозия). Склонность к локальным видам коррозии больше у мартенситных и ферритных сталей, чем у аустенитных. У последних склонность тем ниже, чем выше в них содержание никеля. Аустенитные стали 18-8, содержащие молибден (марки 316, 316Ь, 317), еще более стойки в морской воде, однако через 1—2,5 года и эти сплавы подвергаются щелевой и питтинговой коррозии. [c.311]

Основные закономерности зарождения и развития питтинговой коррозии на нержавеющих сталях. ............ [c.7]

Питтинговая коррозия двухфазной нержавеющей стали 36 268 [c.31]

Значительный интерес представляет изучение влияния температуры электролита на процесс образования питтингов и скорость их развития. В ряде работ [15, 18, 33] этот вопрос уже частично обсуждался. В частности, Улиг [18], изучая влияние температуры на скорость питтинговой коррозии на нержавеющих сталях в нейтральных растворах, отметил, что скорость общей коррозии проходит через максимум при 90° С. В этих опытах скорость коррозии определялась по потерям массы, что не позволяет судить о числе возникающих питтингов и скорости их развития. [c.328]

Наиболее эффективно действующим ингибитором питтинговой коррозии нержавеющих сталей является анион NO3. Эффект подавления питтингообразования на стали I8 r8Ni описан Улигом [30]. Он определил, что ионы NOii в достаточной концентрации полностью ингибируют питтинговую коррозию стали [c.47]

Точно так же можно объяснить действие электрохимической защиты, которая предотвращает возникновение питтинговой коррозии на нержавеющих сталях. По мере смещения потенциала в отрицательную сторону затрудняется адсорбция ионов хлора на поверхности стали, что исключает возможность активации ими сплава. [c.334]

Выше мы рассмотрели основные закономерности зарождения и развития питтинговой коррозии на нержавеющей стали типа 18-8, подвергающейся саморастворению, т. е. в условиях, когда анодная поляризация стали возникает за счет катодной реакции восстановления деполяризатора. При этом катодная реакция протекает на том же электроде, который подвергается питтинговой коррозии. [c.356]

Скорость движения электролита конструктор также должен учитывать. При низких скоростях велика вероятность появления коррозионных элементов за счет различий в концентрации кислоты, кислорода и ингибиторов. Увеличение скорости движения электролита способствует выравниванию концентрации, и поэтому вероятность появления локальной коррозии снижается. Это особенно важно для сплавов, склонных к питтинговой коррозии, например нержавеющих сталей и алюминиевых сплавов. Для химической аппаратуры наиболее приемлемыми скоростями движения жидкости считаются 0,6—2,4 м/сек [15]. V [c.434]

Для коррозионного поведения нержавеющих сталей в морской воде характерна склонность к питтинговой коррозии, начало которой определяет значение потенциала питтингообразования. Потенциалы питтингообразования для различных нержавеющих сталей в растворе хлорида натрия приведены в табл. 2.3. [c.27]

Процессы возникновения и развития питтинговой коррозии на нержавеющей стали были подробно изучены И. Л. Розен фельдом и И. С. Даниловым [68, 69]. Некоторые результаты этих работ, имеющие отношение к проблеме ускоренных испытаний, приводятся ниже. На рис. 180 представлены кривые, характеризующие зависимость питтинговой коррозии (числа питтии-гов, их средней и максимальной глубины) от концентрации [c.303]

Исходя из изложенного можно заключить, что для возникновения активных центров, в которых могла бы развиваться питтинговая коррозия на нержавеющих сталях, достижение сплавом критического потенциала активирования является необходимым, но еще недостаточным условием. Чтобы сплав подвергся питтинговой кoppoзиJ , необходима еще и минимальная (критическая) плотность тока. Ее можно определить по следующим признакам 1) на кривой заряжения исчезают периодические колебания потенциала 2) потенциал системы значительно смещается в отрицательном направлении, что характеризует длительное нахождение электрода в активном состоянии 3) после выключения поляризации на кривой заряжения появляется мгновенный спад потенциала и последующее его облагораживание во времени. [c.200]

При эксплуатации в морской воде нержавеющие стали обычно имеют потенциал +200 мВ по НКЭ. При увеличении потенциала понижается критическая температура питтингообразования при определенной концентрации хлоридов и постоянном потенциале и, следовательно, повышается опасность питтинговой коррозии. [c.22]

Сталь марки Саникро 28 обладает также высокой стойкостью и реко-Табтца 2. Относительная стойкость нержавеющих сталей к питтинговой коррозии [c.22]

В табл. 2 приведены химический состав и данные, характеризующие относительную стойкость нержавеющих сталей к питтинговой коррозии по питтинговому эквиваленту (PRE), который определяется соотношением (Сг + ЗМо) %. [c.22]

Аустенитные нержавеющие стали, например 304 и 316, склонны к щелевой и питтинговой коррозии (рис. 34). Удовлетворительная стой- [c.60]

Механизм действия сульфидов на основе кальция подобен описанному ранее для питтинговой коррозии нержавеющих сталей. Их более высокая, по сравнению с сульфидами марганца, коррозионная опасность объясняется более высокой скоростью растворения в электролитах. [c.129]

Как известно, нержавеющие стали склонны к питтинговой коррозии, поэтому представляет интерес изучить это явление на хромомарганцевых сталях. Опыты показали, что на большинстве сплавов этого класса коррозия появляется через 5 сут. Исключение составляет сталь Х15АГ15Р, содержащая в своем составе небольшие добавки бора. Начальными очагами коррозии являются микро- и макротрещины, царапины и другие механические дефекты на поверхности сплава. [c.69]

Поскольку коррозионное растрескивание, так же как и питтинговая коррозия, является ло своей природе электрохимическим процессом, развивающимся в результате депассивации части металлической поверхности, стойкость металла к данному виду разрушения определяется прежде всего стабильностью возникающей на нем пассивирующей пленки [152,153] и может регулироваться эа счет регулирования электродного потенциала металла. В настоящее время хорошо известно, что наложение катодной поляризации затрудняет, а анодной - облегчает развитие коррозионного растрескивания. Так, например, катодная поляризация аустенитной нержавеющей стали в кипящем растворе Mg l2 током 3 10"5 а/см обеспечило защиту ее от растрескивания на протяжении всего опыта, длившегося 24 ч [154]. Показано также [ 155], что полную защиту стали 18/9 в кипящем 42%-ном растворе Mg l2 удается обеспечить катодной поляризацией ее током 1,5 10-4 а/см2. [c.35]

Поверхность ферритной нержавеющей стали 430 примерно через год после начала экспозиции в морской атмосфере частично покрывается ржавчиной. Более высокое содержание хрома (17 /о) но сравнению со сталью 410 повышает стойкость к питтинговой коррозии. Скорость общей коррозии в морской атмосфере, аналогичной атмосфере Кристобаля, настолько мала, что с большим трудом может быть определена путем измерения массы [31]. [c.58]

Особенно опасна питтинговая коррозия. Этому виду разрушения в наибольшей мере подвержены нержавеющие стали, коррозионная стойкость которых определяется образованием на них пассивационных пленок. Такие стали, легко пассивирую-цдаеся в окислительных средах, подвергаются в присутствии ионов галогенов (депассиваторов) местному коррозионному разрушению, которое проявляется в виде мелких глубоких поражений, называемых пнттшцами. Данный вид коррозии вызывает сильные разрушения многих конструкций и трубопроводов 176, 83]. [c.35]

При наличии в электролите активирующих агентов, например хлорнд-иоиов, при определенном потенциале ф ер пассивное состояние нарушается, что ведет к ускорению анодного растворения. Объясняется это тем, что по мере смещения потенциала в сторону положительных значений усиливается адсорбция хлорид-ионов. Поскольку степень покрытия поверхности кислородом в местах, где имеются дефекты в структуре оксидной пленки, неодинакова, начинают преимущественно адсорбироваться хлорид-ионы, и вместо пассивирующего оксида образуется галогенид, обладающий хорошей растворимостью. Развивается питтинговая коррозия, которой особенно подвержены нержавеющие стали и другие легко пассивирующиеся металлы. [c.15]

Рис. 34. Питтинговая коррозия медноникелевых сплавов и нержавеющих сталей при 3-летней экспозиции в проточной морашй воде (скорость тока <0,6 м/с Райтс-вилл-Бич, Сев. Каролина, США)

Очень важное применение катодная защита находит для подавления местных видов коррозии медных сплавов, нержавеющих сталей в растворах хлоридов и в морской воде. Применение протекторов пз углеродистой стали, выполняемых в виде отдельных деталей конструкции или специальных протекторов, обеспечивает защиту медных сплавов от струевой и язвенной коррозии, нержавеющих сталей от питтинговой коррозии. Перспективно направление по созданию композитных конструкций, где за счет других деталей, элементов обеспечивается протекторная катодная защита наиболее ответственных узлов (запорные органы клапанов, рабочие колеса насосов, теплообменные трубы и т. д.). [c.144]

Рис. 35. Зависимость общей и питтинговой коррозии нержавеющей стали 304 в щелевых условиях на разных глубинах от площади металла вне щели [34]. Максимальная глубина питтинга 3.18 мм соответствует перфорации

Сплав Инколой 800, как показано в табл. 31, обладает хорошей стойкостью на больших глубинах. Такое поведение является неожиданным и не соответствует составу сплава, очень близкому к составам ау-стеннтных нержавеющих сталей, склонных к питтинговой коррозии. [c.86]

Нержавеющие стали подвергаются питтинговой коррозии в аэрированной морской воде. Питтинговая коррозия менее выражена в быстро текущей морской воде по сравнению с частично аэрированной стоячей морской водой. Поток морской воды уносит продукты коррозии, которые в противном случае скапливались бы в щелях или трещинах. Он обеспечивает такнсе пассивность всей поверхности сплава за счет свободного доступа к ней растворенного в воде кислорода. [c.309]

Коррозионное поведение нержавеющих сталей серии AISI 400 было неустойчивым и характеризовалось локальными типами коррозии (щелевой, питтинговой и туннельной). Интенсивность этих типов коррозии менялась от нуля до полной перфорации образцов щелевой и питтинговой коррозией и туннельной коррозии, распространившейся вдоль поверхности образцов на всю их длину в 30,5 см. [c.329]

В эту категорию включены цементируемые и специальные нержавеющие сталп, которые не могли быть включены в другие классификации. Повышенное содержание никеля и добавление молибдена в эти стали предназначается для увеличения защитных свойств их пассивных пленок и увеличения сопротивляемости питтинговой коррозии. Так как пчс-сивные пленки этих сталей обладают гораздо лучшей стойкостью к коррозии. любая коррозия локализована в форме щелевой и питтинговой. [c.352]

Фрейман JI. Я,, Пражак М., Кристаль М. М. и др. Об унификации методов ускоренных испытаний нержавеющих сталей на стойкость против питтинговой коррозии. Основная концепция. Химические испытания // Защита металлов. 1984, Т. 20, № 5. С. 698—710. [c.137]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология