Параметры подшипника

А, - коэффициент толщины пленки F, - общая и радиальная нагрузка в контакте Е,г - модуль упругости и коэффициент Пуассона материалов деталей 2р - сумма главных кривизн поверхностей в точке касания Па, Пь -конструктивные параметры подшипника Ад - площадь дефекта ко(х), h(x) - гидродинамическое давление и толщина смазочной пленки в точке с координатой х /л, - динамическая вязкость и пьезокоэффициент вязкости смазочного материала 6 - сближение поверхностей Ха, Хь - кривизны поверхностей до деформации /г 1 -наименьшее расстояние между недеформированными поверхностями Hq - толщина смазочной пленки в точках экстремумов давления А - коэффициент пропорциональности Va, Vb - скорости перемещения поверхностей S, г - параметры, определяющие профиль дефекта [c.474]

I. Известны основные параметры подшипника, сорт масла, температура масла в рабочем слое и допустимый перепад температур на входе и выходе. Необходимо [c.162]

II. Известны основные параметры подшипника, давление масла, сорт масла, температура на входе. Требуется определить величину минимального смазочного слоя и потери на трение. Ввиду того что средняя температура смазочного слоя неизвестна, для определения безразмерных коэ ициентов Ф , Фр, д и связанных с ними величин необходимо выполнить несколько расчетов методом последовательных приближений. Расчет целесообразно вести при четырех- [c.162]

III. Известны основные параметры подшипника и давление масла на входе. Требуется подобрать марку масла. Сорт масла выбирают по критерию Зоммерфельда [5о] (табл. VI.41), чтобы выполнить условие жидкостного трения [c.163]

IV. Необходимо определить оптимальное значение относительного зазора из условия минимума трения при достаточной толщине смазочного слоя. Основные параметры подшипника известны. Предварительно определяется относительный зазор из следующей зависимости [c.163]

Третьей причиной колебаний горизонтального вала и, в частности, вала турбогенератора могут явиться гидродинамические процессы в подшипниках скольжения. Частота колебаний на масляной пленке близка к половине оборотной, а их амплитуда зависит от параметров подшипника (величина зазора, длина вкладыша и т. п.) и температурного режима его работы. Автоколебаниям на масляной пленке посвящены работы Э. Л. Позняка [59], в которых читатель может найти и соответствующую библиографию. [c.203]

Но2 — радиальные подшипниковые зазоры остальные обозначения прежние индексами 1 и 2 помечены параметры подшипников и перемещения в них осей цапф ротора. [c.226]

Применяя овальные подшипники с различным направлением осей овалов, при газовой или сплошной жидкостной смазке также невозможно достичь полной устойчивости статически ненагруженных гироскопических роторов. Если один из подшипников виброустойчивый, то возбуждающее действие смазочного слоя в другом подшипнике тоже нельзя парализовать посредством гироскопических сил. Так, если ненагруженный ротор вращается в одном подшипнике качения, собранном почти без радиальных зазоров, и в другом подшипнике со сплошной жидкостной смазкой, то движение ротора описывается уравнениями (56), в которых л 2 = О, если индексом 2 помечены параметры подшипника качения. Тогда характеристическое уравнение выражается в виде [c.227]

Достоинством рассматриваемых роторов является также то, что устойчивое состояние достигается при любых, заданных заранее параметрах подшипника. При этом область устойчивости достаточно широка, и потому терпимы некоторые погрешности расчета и изготовления подшипников и демпфера. [c.241]

В отличие от обычных демпферов в таких конструкциях и упругие, и демпфирующие свойства зависят от параметров подшипника и от вращения ротора. Поэтому расчет колебаний ротора и деталей подшипника здесь несколько более сложен. [c.242]

Ротор опытной турбомашины 4 был выполнен с гидростатическими подшипниками с газовой смазкой, подававшейся при расчетном избыточном давлении около 9 ат. Расчеты устойчивости ротора выполнялись по приведенным в гл. IV соотношениям (70) и (75) гл. IV, хотя пользоваться этими соотношениями при больших перепадах давления газа можно лишь в первом приближении. Со скидкой на погрешности измерений параметров подшипников расчетные и экспериментальные значения нижней границы области устойчивости оказались довольно близкими и несколько превышающими значения рабочей угловой скорости вращения ротора. По сравнению с ротором машины 3 аналогичного назначения здесь требовалось значительно более точное изготовление как подшипников, так и ротора и более тщательная его балансировка во избежание чрезмерных колебаний на резонансной скорости вращения. [c.261]

Используя эти выражения в соотношениях (5) —(7), получаем, что на границе устойчивости частота прецессии V и один из параметров подшипника и ротора с, т, о, Я, 2 или о выражаются соотношениями [c.83]

Параметры подшипников, обеспечивающие условия жидкостного трения [c.610]

Параметры подшипников, обеспечивающие условия жидкостного трения..............610 [c.1109]

Задача гидродинамического расчета подшипников скольжения заключается в том, чтобы, задавшись механическими и геометрическими параметрами подшипника, определить вязкость, обеспе- [c.196]

При расчете задаются отношением длины подшипника к его диаметру Ljd и величиной 1 з. Затем оценивают возможную температуру в слое смазки и по ней находят вязкость масла, принимаемого для принятой конструкции. Пользуясь этими данными и учитывая необходимую нагрузку на подшипник, по формуле (3) определяют коэффициент нагруженности, затем по специальным таблицам находят относительный эксцентриситет %, равный отношению абсолютного эксцентриситета е к разности радиусов цапфы и подшипника, т. е. %=е1А. Подобные данные, рассчитанные для подшипника, соответствующего по геометрическим параметрам подшипнику букс вагонов, приведены в табл. 2. [c.31]

Примечания 1. Допустимое максимальное значение относительной осевой нафузки зависит от конструктивных параметров подшипников (значения внутреннего зазора и глубины желоба дорожки качения). Формулу для вычисления относительной осевой нафузки выбирают в зависимости от имеющейся информации. [c.120]

Параметры подшипников Мощность компрессора, МВт [c.144]

Приближенность расчетов колебаний роторов, отсутствие решений для ряда актуальных задач, недостаточность сведений о действительных параметрах подшипников подчас приводят к недооценке теоретических методов исследования динамики роторов. При этом создается впечатление о существовании особых секретов практической виброотладки роторов. И то и другое не является верным. Внимательное рассмотрение наблюдаемых колебаний роторов и опыта работы по виброотладке указывает на хорошее соответствие заключений развитой теории и осуществляемых на практике мероприятий по виброотладке. [c.292]

При подборе масла к подшипникам полужидкостного трения естественно исходить из следующего порядка расчета заданы геометрические параметры подшипника и механические режимы его работы требуется определить потребную вязкость масла при рабочей температуре, обеспечивающую работу подпшпника полужидкостного трения. Эта схема совершенно аналогична той, которая принята для расчета рабочей вязкости масла к подпшпни- [c.212]

Вопросы течения вязко-пластической смазки в цилиндрическом подшипнике скольжения рассматривались А. М. Гуткиньш [2], который пытался проинтегрировать уравнения Генки—Ильюшина для указанной среды, когда в смазочном слое градиент скорости не равен нулю. Без сравнительной оценки порядка пластического и вязкого членов уравнений Л.М. Гуткин получил решение, из которого следует, что при определенных соотношениях предельного напряжения сдвига О, пластической вязкости т] смазки, скорости вращения и геометрических параметров подшипника, толщина слоя, соответствующая максимуму давления, и несущая способность слоя могут быть как отрицательными, так и равными нулю. [c.135]

Подшипник качения предъявляет определенные требования к структуре смазки в соответствии с изложенным выше для работы подшипнпка достаточно тончайшей масляной пленки. Обильная смазка ведет лишь к ухудшению параметров подшипника и повышению его температуры. [c.384]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология