Толщина ламинарного подслоя

I — толщина ламинарного подслоя. [c.268]

При больших числах Ре и конечной абсолютной шероховатости труб Д (когда Д становится больше толщины ламинарного подслоя йд) гидравлическое сопротивление определяется только шероховатостью поверхности и не зависит от числа Ре. Переход [c.250]

Как уже указывалось, в турбулентном потоке можно выделить турбулентное ядро и ламинарный подслой. В турбулентном ядре полное касательное напряжение равно сумме вязкой и турбулентной составляющей. В ламинарном подслое полное касательное напряжение равно вязкой составляющей, которая, как это следует из (2.15), линейно зависит от расстояния до стенки Поскольку толщина ламинарного подслоя мала по сравнений) с радиусом трубы, на основании (2.15) можно приближенно положить [c.69]

Шероховатость обычно принято характеризовать средней выч сотой выступов на поверхности А. В практических расчетах обычно используют относительную шероховатость, которая для круглой трубы определяется как Д/ в- При ламинарном движении и в турбулентном режиме, когда толщина ламинарного подслоя больше Л, влияние шероховатости стенки пренебрежимо мало. В этом случае труба считается гидравлически гладкой. При больших скоростях ламинарный подслой становится столь тонким, что неровности выходят в ядро, увеличивая его турбулентность, и сопротивление начинает определяться уже не силами вязкости, а силами инерции, возникающими при торможении потока жидкости о выступы. Такие трубы называют вполне шероховатыми. [c.71]

Гидравлическое сопротивление при течении газа в канале с орошаемыми стенками. Волнообразование на поверхности стекающих жидкостных пленок приводит к возникновению нерегулярной шероховатости стенок канала [311. Если высота волн больше толщины ламинарного подслоя в газовом потоке, то орошаемые каналы становятся как бы гидравлически шероховатыми. Поэтому вычисление потерь давления на трение можно вести по уравнению [c.141]

Как известно, пневматическое транспортирование дисперсных материалов в горизонтальных трубопроводах отличается некоторым своеобразием. Л. С. Клячко [24] теоретически доказал, что частицы материала с линейными размерами менее толщины ламинарного подслоя движутся в горизонтальных трубах под воздействием транспортирующего воздуха со скоростями, намного меньшими, чем скорость в ядре потока. Поэтому вынос этих частиц в центральную часть потока крайне затруднен. В связи с этим при расчете транспортных скоростей во.здуха в горизонтальных пневмопроводах целесообразно исходить из величины так называемой скорости трогания или скорости веяния. [c.162]

Л. С. Клячко,введя ряд упрощений в известные формулы для определения толщины ламинарного подслоя и средних скоростей воздуха в нем, предложил приближенную формулу для расчета скоростей трогания в горизонтальных трубопроводах. Формула эта может быть приведена к следующему удобному для вычисления виду (в условиях турбулентного движения при Ке до 100 ООО) [c.167]

Диаметр трубки в мм Материал Скорости трогания а м сек Толщина ламинарного подслоя по формуле (195) в мм Максимальные размеры частиц материала в мкм [c.168]

Толщина ламинарного подслоя вблизи поверхности кристалла зависит от интенсивности перемешивания раствора. На неподвижных кристаллах в неподвижном растворе толщина ламинарного подслоя б равна 20— 150 мкм, в сильно перемешиваемых растворах б 0. [c.635]

Таким образом, величина hv t,/v пропорциональна отношению абсолютной шероховатости к толщине ламинарного подслоя. Если [c.358]

Теперь толщину ламинарного подслоя можно определить из уравнения [c.186]

Толщина ламинарного подслоя и буферного слоя незначительна по сравнению с радиусом трубы, поэтому в пределах этих слоев напряжение трения и удельный тепловой поток меняются лишь иа очень малую величину и принимаются за постоянные. В соответствии с этим заменим хь и дь на Тш и < №. Кроме того, введем безразмерные величины у+ и и+. [c.281]

Влияние встречного капиллярно-осмотического потока обсуждается ниже в 4. Учет этого потока необходим при расчетах перепада давления АР, необходимого для прокачивания раствора с оптимальной скоростью, найденной из уравнения (Х.37). Расчеты толщины ламинарного подслоя б представляют собой самостоятельную задачу, решаемую методами гидродинамики [24—27]. [c.303]

Гидравлическое сопротивление при течении газа в канале с орошаемыми стенками. Волнообразование на поверхности стекающих жидкостных пленок приводит к возникновению нерегулярной шероховатости стенок канала [3]. Если высота волн больше толщины ламинарного подслоя в газовом потоке, то каналы становятся гидравлически шероховатыми. [c.539]

Все модели, принимающие конечную толщину ламинарного подслоя, приводят при больших значениях критерия Прандтля к предельному закону [c.234]

Если высота выступов е в трубе меньше толщины ламинарного подслоя 6, то шероховатость стенок не оказывает влияния на величину коэффициента сопротивления X при турбулентном режиме движения потока. Такие трубы носят название гидравлически гладких. При большой высоте выступов (е > 6) турбулентность потока увеличивается и сопротивление возрастает (ири этом профиль скоростей изменяется). Наконец, при [c.64]

Из табл. 11.4 видно, что с увеличением скорости газового потока толщина ламинарного подслоя уменьшается и при V = 295 м/с она меньше 1 мкм, что увеличивает вероятность удаления частиц размером 1 мкм и более, поскольку на них начинает действовать турбулентный поток. В зависимости от размера радиоактивных частиц и их положения в пограничном слое величину аэродинамической силы вычисляют по эмпирии-ческим формулам [32, 33] [c.191]

Толщина ламинарного подслоя, прилегающего к поверхности растворения, в этом случае в конце участка стабилизации течения определяется выражением [c.181]

Шероховатость способна разрушать ламинарный подслой в том случае, если отношение высоты выступов шероховатости к толщине ламинарного подслоя больше 1. Если это отношение становится больше 15—25, трение и распределение скоростей определяются только шероховатостью и не зависят от параметра Рейнольдса. В этом случае говорят о полном проявлении шероховатости или о вполне шероховатых стенках. Увеличение шероховатости (при постоянном значении Ке = vD/v) способствует созданию менее заполненного профиля скоростей. Высоту выступов (носит случайный характер) определяют по высоте выступов кз эквивалентной песчано-зернистой шероховатости, создаваемой искусственно. Когда профиль скоростей определяется только шероховатостью, он описывается уравнением [c.53]

Толщина двойного слоя в жидкостях обычно была в пределах от 0.01 до 0,1 мк, т. е. она значительно меньше толщины ламинарного подслоя, которая, вероятно, приближалась к 10 мк. [c.160]

Относительная толщина ламинарного подслоя равна 8 32,5 [c.93]

По мере возрастания Не толщина ламинарного подслоя быстро уменьшается и стано<вится близкой к высоте Д гребешков шероховатости (рис. 2-10,б ). Последние при этом начинают выступать за [c.94]

Интенсивность теплообмена в роторных аппаратах зависит от величины тепловой нагрузки, плотности орошения, скорости вращения ротора. Здесь имеет место прямо пропорциональная зависимость, которая сохраняется до определенных значений д, Т к п. При некоторых критических значениях теплового потока, плотности орошения и числа оборотов зависимость а от этих факторов приобретает довольно сложный характер, что связано с гидродинамикой процесса, с условиями воздействия лопастей на слой жидкости. При изменении толщины пленки, толщины ламинарного подслоя меняется и теплоотдача. [c.173]

При турбулентном режиме поток обладает развитой скоростью. Помимо Ке значение К зависит от шероховатости трубы. Поток завихряется на выступах, тормозит движение, и Я = = /(Ке,бэ/ ). При некоторых значениях критерия Ке дальнейшее его изменение (увеличение) перестает влиять на величину Я, и Я зависит только от шероховатости Я = f(eэ/d). Это происходит потому, что выступы шероховатости значительно больше толщины ламинарного подслоя и ведут себя как плохо обтекаемые тела. Движение определяется скоростным напором, поэтому режим называется инерционным, а область такого тене ния — автомодельной по отношению к Ке. [c.53]

Если высота выступов е в трубе меньше толщины ламинарного подслоя б, то шероховатость стенок не влияет на величину коэффициента сопротивления Я при турбулентном режиме [c.53]

Эта формула пригодна для дисперсных пылей с частицами, не превышающими по размерам толщину ламинарного подслоя йподсл Последняя подсчитывается по формуле Л. С. Клячко [c.167]

Вдали от точки отрыва напряжения вязкого трения пренебрежимо мало по сравнению с напряжением турбулентного трения для жсех расстояний от стенки, превышающих некоторую определенную величину, которая называется толщиной ламинарного подслоя. Внутри этого подслоя напряжение вязкого трения достигает больших значений, так как производная ди ду здесь велика. Однако в точке отрыва ди ду),о = 0 (при у = 0) и напряжение вязкого трения будет малым даже у стенки. Поэтому вязким трением можно пренебречь во всем сечении. Тогда из [c.335]

Для последующих расчетов теплообмена необходимо знать толщину ламинарного подслоя 6. Для этого требуется раньше определить скорость иь па границе между турбулентным слоем и ламинарным подслоем. По напряжению трения на поверхности плиты находим увеличение линейной скорости в ламинариом подслое [c.185]

В. Д. Ранье [Л. 186] использовал модель потока Кётте для описания в ламинарном подслое турбулентного пограничного слоя. Это означает, что в приведенном выше вычислении расстояние между поверхностями заменено толщиной ламинарного подслоя, скорость иь движущейся пластины заменена скоростью на границе между подслоем и турбулентным пограничным слоем и температура tb — 378 [c.378]

Для области потока вблизи стенки можно заменить переменное касательное напряжение т его постоянным значением на поверхности стенки Tfl. Величина V4 9 имеет размерность скорости и называется динамической скоростью она обозначается ниже через Шд. Интегрируя уравнение (1.24а), находим Wx = (WjJk) In у + с. Постоянную С определяют из условия, что на расстоянии уо от стенки, соизмеримом с толщиною ламинарного подслоя, практически Wx = 0. Поэтому С = —(Шд//с)1п н Wx = (wJk) In iytya)- [c.52]

Из уравнения (1.28) следует, что с ростом величины Не ее влияние на коэффициент X падает и увеличивается зависимость последнего от относительной шероховатости поверхности е. Это объясняется тем, что при небольших Не толщина ламинарного подслоя может превышать высоту выступов на обтекаемой поверхности, поток будет плавно обтекать имеющиеся выступы и их влияние на величину к будет незначительным. Наоборот, при очень больших Не ламинарный подслой имеет малую толиц1ну, он уже не покрывает выступы и влияние последних на величину X возрастает вследствие потери энергии потока на вихре-образование вокруг выступов. Для области, где величина X практически не зависит от Не и определяется лишь шероховатостью обтекаемой поверхности (автомодельная область) имеем [c.54]

Таким образом, при введении понятия ламинарного подслоя расчет турбулентного массообмена сводится к расчету только молекулярной. диффузии. Толщина ламинарного подслоя связана с гидродинамикой яотока уравнением [c.61]

Примд)но такие же значения (г /Л)=0,4-0,5 следуют из оценки толщины ламинарного подслоя 5 [47] (при существовании турбулентной области в окне между шарами), если в первом приближении рассматривать реальный поровый канап как гладк трубку = 1 ), где =0,32/(Ке )Ч [47] - козффшхиент гидравлического сопротивления при числах Рейнольдса, больших критического. Поскольку любой поперечный размер поры (см. рис. 1.22) равен 1 =(г У/К из условия /щ= 25л (когда ламинарные подслои сбегаются в клинообразной рабочей зоне между контактирующими шарами) получаем выражение для гранищ>1 ламинарной зоны (г /К)л=В,81(Ке р Щг. Эта формула, например при Ке =500, дает значение гЧК) =0,45. [c.44]

При больших нначениях Ре толщина ламинарного подслоя становится настолько малой (б С Д), что гребешки шероховатости почти целиком оказываются в турбулентном ядре потока (область гидравлически шероховатых труб, рис. 2-10,8). Обтекание гребешков происходит с интенсивными отрывами вихрей, которые попадают [c.95]

Толщина ламинарного подслоя 6 = / (Re), поэтому труба может быть вполне шероховатой при одном расходе жидкости и гидравлически гладкой придругом. [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология