Смесители в реакторах поперечные

В реакторах идеального вытеснения перемешивание допускается лишь в поперечном сечении аппарата, что при обработке высоковязких жидкостей может быть достигнуто применением шнека (рис. 4.1, л). Среды с небольшой вязкостью перемешивают турбулизацией потока реакционной смеси в трубчатом реакторе. Для предварительного смешения реагентов перед подачей в реактор применяют струйный смеситель (рис. 4А, м.). [c.245]

ВОЙ КИСЛОТЫ и мономера, образующего поперечные связи (обычно стирола). Двухосновную кислоту и двухатомный спирт загружают в обогреваемый реактор, снабженный мешалкой, прямым и обратным холодильником, и проводят реакцию при 180—210° С. Затем образовавшийся полиэфир, содержащий двойные связи, смешивают в смесителе со стиролом при 50—60° С. При этом образуется полиэфирмалеинат следующего примерного строения [c.397]

Полиэфирмалеинаты и полиэфиракрилаты. Полиэфирмалеинаты получают из двухатомных спиртов (этиленгликоля, диэтиленгликоля), непредельной малеиновой кислоты и мономера, образующего поперечные связи (обычно стирола). Малеиновую кислоту и двухатомный спирт загружают в обогреваемый реактор, снабженный мешалкой, прямым и обратным холодильником, и проводят реакцию при 180—210°С. Затем образовавшийся полиэфир, содержащий двойные связи, смешивают в смесителе со стиролом при 50—60°С. При этом образуется полиэфирмалеинат следующего примерного строения [c.333]

Гидродинамика в смесительной камере большинства смесителей-отстойников организована но тину реакторов идеального перемешивания. Известно, что такой тип реакторов характеризуется интенсивным продольным и поперечным перемешиванием. [c.223]

Значительный интерес представляет процесс смешения осевого газового потока с поперечными струями газа, сталкивающимися внутри осевого потока [100]. При расчете реактора с учетом процесса смешения необходимо учитывать газодинамические факторы. В зависимости от времени протекания реакции (Т1) следует задаться соответствующим временем перемешивания потоков (Та). В большинстве случаев т . Зная расходы компонентов, один из которых движется вдоль реакционного канала, служащего одновременно и смесителем, а другой под углом 90° к оси, можно определить скорость (W подачи первого потока, исходя из следующей зависимости [1, 100] [c.49]

Для перемешивания потока расплава в реакторе устанавливают статические смесители в виде дисков с просечками по радиусу. Диски располагают на расстоянии 10—15 диаметров трубы. Площадь каждого диска составляет примерно 30—40% от площади поперечного сечения трубы. [c.30]

Если можно пренебречь диффузией вдоль оси реактора и принять йг г) = onst (перемешивание в поперечном направлении настолько интенсивно, что радиальные градиенты температуры и концентрации отсутствуют), получим идеальную проточную трубу с поршневым движением потока (модель идеального вытеснения) здесь г — радиус. Очевидно, что в действительности идеальных проточных труб, так же как и идеальных смесителей, не существует. Во всяком случае, при составлении баланса можно ограничиться односторонним осевым движением потока в направлении 2 и придать уравнениям баланса после учета условий (11,21) и упрощения следующий вид [c.152]

Расчеты показывают, что неравномерные распределения скорости потока приводят к отклонению от режима идеального вытеснения. Так, например, при параболическом распределении скорости потока для необратимой реакции первого порядка максимальное снижение степени превращения за счет неоднородности поперечного потока скорости может составлять 11% [195]. В работе [196] предложена методика оценки влияния пространственных неоднородностей на процесс и показано, что некоторые неравнв-мерности на входе в слой катализатора можно компенсировать соответствующим запасом катализатора в слое. Так, при неравномерностях температур перед последним слоем реактора окисление ЗОз в 80з/32 от +7 до —5° требуется 20%-ное увеличение количества катализатора. Но при неравномерностях более +10° ни при каком запасе катализатора нельзя достичь заданной степени превращения. В таких случаях необходима установка перед слоем хорошего смесителя и распределителя потока. Кроме того, неоднородности влияют на устойчивость процесса [192, 196]. Опыт работы и обслуживания промышленных реакторов подтверждает, что результаты моделирования процессов могут быть не-реализованы на практике при возможных отклонениях от принятого технологического режима работы реактора. Эти отклонения обусловлены пространственными неоднородностями. Так, например, при обследовании работы пятислойных контактных аппаратов, окисления ЗОа в 80 з производительностью 360 т/сут установлено что максимальная неоднородность поля температур на входе в последние два слоя достигает 25—30°, в результате чего конверсия на 0,3—0,6% оказалась ниже расчетной [197]. [c.325]

Для большинства технических аппаратов желателен один из предельных режимов — идеального вытеснения или идеального перемешивания. Определение условий перемешивания в проточном реакторе позволяет оценить эффективность действия перемешивающих или распределяющих устройств. Если оказывается, что режим в реальном реакторе носит промежуточный характер, то для создания математического описания необходимо определить коэффициенты продольного и поперечного перемешивания Dl и Оц (или числа Пекле для продольного перемешивания Реь = vLIDl и поперечного перемешивания Ред = vfi /LDn) либо число идеальных смесителей в каскаде, идентичном реальному реактору L ti R — длина и радиус аппарата). [c.100]

В нижней части этих аппаратов устанавлен барботер 1 (рис. ХУИ-5, о), обеспечивающий равномерное распределение газа или пара по площади поперечного сечения аппарата. В качестве барботера используют перфорированные трубы, размещенные на дне смесителя. Сечение отверстий для выхода газа должно быть значительно меньше сечения коллектора, подводящего газ, с тем чтобы обеспечить равномерное распределение газа по всем отверстиям. Иногда с этой целью отверстия для выхода газа из барботера делают различного диаметра, увеличивая их размер на его концевых участках. При использовании аппарата с барботажным перемешиванием в качестве реактора для отвода тепла химической реакции корпус 2 оснащается рубашкой охлаждения 3. [c.450]

НИИ метода прямого окисления азота из воздуха. В работе [251 показано наличие градиента концентраций ацетилена по сечению реакционного канала в процессе пиролиза метана в водородной плазме. Снижение концентрации ацетилена по оси реактора свидетельствует о несовершенной организации смешения холодной струи метана с высокотемпературной водородной плазмой. Недооценка газодинамических факторов приводит к снижению среднемассовой концентрации получаемых продуктов в плазме. В условиях протекания плазмохимических процессов смесительные устройства, реализуюпще принцип взаимодействия турбулентной свободной струи с окружающей средой [1, 43, 59] оказываются недостаточно эффективными. При смешении струй в поперечном потоке [8, 42, 76] трудно создать равномерное распределение их по сечению, так как струи тяжелого газа обладают большей инерцией движения, что особенно важно при изменениях (колебаниях) расхода этого газа. Затруднительна в этом случае и защита стенок смесителя от перегрева. В интенсивных смесителях, снабженных завихрителями, турбулизаторами, порогами, сужениями и т. п. [69, 70], нельзя избежать перегрева стенок, либо больших тепловых потерь. [c.49]

В формулах (15) — (17) приняты следующие обозначения d — диаметр входного отверстия поперечной струи, м D — диаметр реакционного канала — смесителя, м — плотность плазменного газа движущегося вдоль оси реактора, кг/м рз — плотность газа поперечной струи кг м Wi ш — соответственно скорость осевого и поперечного газовых потоков, м1сек-, К — коэффициент, зависящий от угла встречи потоков К = 2,0 при а = 90° ЛГ = 1,85 при а = 60 и 120°) h — дальнобойность поперечной струи, м] L — длина реакционного канала — смесителя, м Vi и Fj — объемные расходы газов, соответственно вдоль оси и поперечного потока, м /ч Р — рабочее давление, ат Т — температура осевого плазменного потока на входе в реакционный канал, °К. [c.50]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология