Расчет фланцев

После выбора типа фланца, его. атериала и определения всех размеров из таблиц произведем проверочный расчет фланца [c.90]

Приближенный метод расчета фланцев [c.90]

Рис. 62. Схема к расчету фланца цельного типа

Метод применим как для фланцев цельного типа, так и для плоских приварных и накидных фланцев [211. В этом методе более точно учитывают конструктивные факторы (размеры втулки, жесткость фланца, конструкцию и расположение прокладки), а также более точно задают схему нагружения. Ниже изложена методика расчета фланцев цельного типа. [c.93]

Коэффициент Кз определяют по рис. 1У.8. где Ос — диаметр болтовой окружности, м 113 = 1 + Ьк Оа Ь — эффективная ширина прокладки (см. расчет фланцев), фо — коэффициент ослабления решетки отверстиями, который находят по формуле [c.80]

Расчет фланцев. Фланцы корпуса аппарата выполняются, как правило, коваными и соединяются с однослойной или многослойной цилиндрической обечайкой посредством сварки. Рекомендуемое [151 конструктивное оформление фланцев приведено на рис. 2.13, б. [c.149]

После выбора типа фланца, его материала и определения всех размеров из таблиц произведем проверочный расчет фланца. Общий порядок расчета. Принимаемые конструктивные и определяемые расчетом размеры фланцевого соединения приведены на рис. 3.7.8. [c.133]

Расчет фланцевых соединений состоит из расчета фланцев и шпилек. Болты во фланцевых соединениях обычно не применяют, так как при затяжке болта в стержне возникают большие скручивающие напряжения со стороны головки. [c.110]

Расчет фланца, составляющего одно целое с корпусом (рис. 3-30,а), выполняют как проверочный, принимая, что конструкция фланца и его размеры выбраны. Если в ходе расчета окажется, что какие-либо размеры недостаточны, их следует увеличить и расчет повторить. [c.112]

Для расчета фланцев, так же как и для фланцевых соединений, нет разработанной единой методики. Ниже приводится методика расчета фланцев, предложенная Центральным котлотурбинным институтом (ЦКТИ) и принятая как основа при разработке стандартов на фланцы. [c.146]

При расчете фланцев принимают конструкцию фланца с его основными размерами внутренний и наружный диаметры, диаметр окружности центров болтов, число и диаметр болтов, диаметр отверстий под болты, размеры и тпп прокладки, а также размеры поверхности под прокладку. [c.146]

Расчет фланцев Фланцы с хвостовиком (рис. 1.5) [c.29]

Расчет фланца как толстостенного цилиндра под действием радиальной нагрузки производится по приближенному методу Бидермана [18]. Формулы для определения напряжений имеют вид [c.236]

Первые формулы для расчета фланцев были предложены К. Бахой, а затем и рядом других исследователей. Первые тео ретические исследования, основанные яа современных методах, были опубликованы в 1927 г. Тимошенко и Уотерсом. Затем появились еще работы, в том числе в 1934 г. работа С. Н. Соколова и Е. М. Кагана [65]. Были опубликованы нормы американского кода, основанные на работах Уотерса. [c.410]

Расчет фланца. Основные размеры фланца берутся конструктивно, а высота его определяется по формуле (70) [c.420]

Основной моделью, рассматриваемой при выводе расчетных зависимостей, является модель плоского приварного фланца. Расчет фланцев приварных в стык с втулкой производят на основе тех же зависимостей с введением дополнительных допущений, о которых будет сказано ниже. [c.78]

При расчете фланца в условиях упругой деформации использована теория расчета тонких пластинок (отношение толщины фланца к его диаметру меньше 1 5) и оболочек. Ослабляющее влияние на тарелку фланца отверстий под шпильки не учитывается считается, что перераспределение напряжений вблизи этих отверстий частично компенсирует повышение напряжений, вызванное уменьшением сечения фланца отверстиями. Расчетные зависимости для плоской круглой пластины с центральным отверстием, нагруженной по краям изгибающими силами и моментами, приведены у Тимошенко [24]. После ряда преобразований и при коэффициенте Пуассона = 0,3 получаются выражения [c.78]

Расчет фланцев с конической втулкой. Для расчета коническая втулка заменяется эквивалентной цилиндрической оболочкой толщиной I и длиной / (рис. 30). [c.90]

Немецкий метод (ФРГ) расчета фланцев изложен в стандарте DIN 2505—1964. Основные положения этого метода приводятся применительно к методу расчета фланца с втулкой, изготовленного из материала, способного к пластическим деформациям [32]. [c.93]

Этот метод расчета фланцев изложен в стандарте SN 690011, изданном в 1964 г. [5]. Аналитические зависимости в этом методе выведены применительно к фланцу с втулкой из пластического материала. Эти зависимости путем ряда приближений распространяются на фланцы плоские приварные, фланцы свободные, а также на фланцы, изготовленные из хрупких материалов. [c.99]

При расчете фланцев из хрупких материалов запас принимают равным 4,3 к временному сопротивлению, а величину изгибающего момента М в формулах (333), (334) и (335) увеличивают в 1,5 раза, против рассчитанной по формулам (140) или (141). Рекомендуется, чтобы шаг болтов не превышал Аё, а для фланцев малого диаметра (до 200 мм) и при давлении до 6 кг/см — не более 5с1. При большем шаге болтов тарелку фланца следует принимать более толстой для того, чтобы разность скручивания в месте расположения болтов и между болтами (определяющая степень плотности фланца) не была большей, чем при предельном шаге 4 — 5с1. [c.103]

Наряду с фланцами с конической втулкой обычной конструкции стандартом SN рекомендуются к применению-фланцы с проточкой в месте стыка втулки с тарелкой (рис. 35). Расчетная схема для такого фланца не отличается от приведенной на рис. 34. Порядок расчета фланца с прорезью отличается от расчета фланца без прорези в части определения толщины тарелки. Для определения толщины тарелки предлагается ряд эмпирических зависимостей. [c.104]

Порядок расчета фланцев с втулкой и плоских фланцев приведен в табл. 8. [c.104]

При выводе расчетных формул использованы обозначения и величины, приведенные выше при рассмотрении американского стандартного метода расчета фланцев. [c.112]

Расчетные геометрические размеры. Поскольку стандартные методы расчета фланцев для сосудов и аппаратов, применяемые в различных странах, различаются между собой, представляет интерес сопоставить геометрические размеры фланцев, определенных расчетом по этим методам. [c.116]

В методе расчета по английскому стандарту, основной расчетной моделью является фланец с прямой втулкой. При расчете фланца с конической втулкой последний заменяется фланцем с эквивалентной прямой втулкой, толщина которой принимается [c.116]

Основная предпосылка, принятая в американском методе о недопустимости пластических деформаций, делает этот метод устаревшим для расчета фланцев из пластических материалов. Метод может быть рекомендован для расчета фланцев из хрупких материалов. [c.122]

Недостаточно обоснованным представляется распространение немецкого метода для расчета фланцев из чугуна. Такое расширение области применения метода расчета не является достаточно обоснованным, поскольку основные расчетные уравнения получены из условия пластического течения материала и маловероятным представляется аппроксимация хрупкого разрушения введением только коэффициента 1,5. Этот коэффициент принят по следующим соображениям. Поскольку при хрупком разрушении эпюра напряжений в изгибаемом сечении будет иметь вид треугольника, величина изгибающего разрушающего момента в этом сечении будет в полтора раза меньше, чем для сечения рассматриваемого при пластическом состоянии. [c.123]

При расчете фланцев следует иметь в виду, что расчетными высотами тарелки цельного фланца к и кольца или бурта (для свободных фланцев) /г, с уплотнениями во впадине и пазе являются указанные на соответствующих фигурах высоты за вычетом глубины впадины или паза. [c.255]

Ниже области температур ползучести расчетные (допускаемые) напряжения берутся равными /4 предела прочности при растяжении или условного предела текучести (с допуском 0,2% на остаточную деформацию), в то время как в области ползучести расчетные напряжения выбираются по разрушающему напряжению (пределу длительной прочности) или 1% деформации при ползучести за 100 ООО ч. В стандарте приведены методы расчета для типичных узлов сосуда, находящихся под действием внутреннего давления рассматривается также влияние наружного давления. Расчет трубных решеток в стандарт не включен они рассчитываются по стандартам ТЕМА . Необходимость усиления патрубков определяется по методу компенсации при расчете фланцев все еще используется метод, который существовал в США в течение многих лет. Уделяется внимание углеродистым сталям, низколегированным перлитным сталям, нержавеющим и высокохромистым сталям, а также улучшаемым сталям. Однако не предъявляются специальные требования к оценке усталостных или термических напряжений, не уделяется особого внимания анализу напряжений в узлах, не предусмотренных методами расчета. [c.9]

Повышенный интерес к технологии изготовления сосудов давления в последнее время возник из-за все более широкого внедрения ядерной энергии в промышленную энергетику. Промышленное применение ядерной энергии началось в 1950 г. с создания в Великобритании газоохлаждаемого реактора, топливом для которого служил металлический уран. Крупные сосуды давления из стали использовались для размещений в них реактора, теплообменников и теплоносителя в виде углекислого газа под давлением. Эти сосуды были в основном изготовлены из малоуглеродистой стали толщиной до 100 мм и требовали значительных разработок методов и технологии изготовления. Опубликовано много сведений о расчете этих сосудов, технологии изготовления и конструкционных материалах [1—3], но так как использование стальных сосудов в газоохлаждаемых реакторах было вытеснено сосудами давления из предварительно-напряженного бетона, то они не будут в дальнейшем обсуждаться [4]. Сосуды давления из стали для размещения в них реактора и теплоносителя в виде легкой воды под давлением продолжали использоваться в конструкциях энергетических реакторов преимущественно в США, а именно, реакторы с водяным теплоносителем под давлением и реакторы с кипящей водой [5—8]. В таких сосудах возникают специальные проблемы выбора длины, толщины сосуда, плакировки для защиты от коррозии, расчета фланцев, соединений и патрубков. Однако эти вопросы не выходят за пределы проблем, возникающих при создании обычных сосудов давления, и в основном были освещены в соответствующих разделах этой книги. Существенная проблема, относящаяся к сосудам давления атомного реактора, заключается в том, что сосуд подвергается нейтронному облучению в течение всего срока службы, в результате изменяются свойства стали, из которой он изготовлен. [c.400]

При расчете фланцев на условное давление по нриближениому методу допускаемое напряжение принимают [а] с а,,/5. [c.92]

При расчете на условное давление, а также на рабочее нрн температурах ниже 300" С принимают допускаемое напряжепне [а] < а /4. При расчете фланцев иа рабочее давление и рабочие температуры выше 300° С допускаемое напряжение принимают с коэффициентом 0,9 от нормативного допускаемого напряжения по стандарту [131. [c.97]

Существует несколько методов расчета, но все они выполняются примерно в одном и том же порядке. Сначала определяют болтовую нагрузку или полное осевое усилие, рсоторое складывается из равнодействующей сил внутреннего давления и усилия, необходимого для деформации прокладки. Затем рассчитывают на прочность крепежные детали и сам фланец. Расчету, как правило, предшествует конструктивная проработка, при которой предварительно определяют диаметр болтовой окружности, размеры прокладки и основные размеры самого фланца. Таким образом, расчет фланцев является, как правило, поверочным. Ниже приведена методика, изложенная в ОСТ 26-373—78 и предназначенная для расчета приварных и свободных фланцев, крышек и царг стальных аппаратов диаметром не менее 400 мм. [c.59]

Од1П1м из главных источников иеисиравпостей теплообменников является утечка в болтовых фланцевых соединениях, предотвращению которой необходимо уделять особое внимание. При расчетах фланцы считаются кольцами и предполагается упругое поведение всех входящих элемеЕггов, включая болты и сальники [1, 3, 6]. Это далеко не так. То, тго при анали е ие учитывается нагрузка болтов, вызывающая напряжение, которые превышают предел текучести и во действие контактного давления на уплотнение, усложняют расчет. [c.270]

Расчет фланца под действием внутреннего давления производится по формулам Ляме [c.238]

Сказанное выше можно проиллюстрировать примером расчета фланцев диаметром 600 и 1200 мм на давление 16 и 40 кг см при нормальной температуре. Для фланца принята сталь с механическими свойствами От = 21 кг1мм и 0в = 38 Диаметры болтовых окружностей соответст- [c.121]

В части 1 рассматриваются углеродистые и низколегированные стали и даются допускаемые расчетные напряжения, составляющие /2,35 предела прочности при растяжении или V3 предела текучести. В области ползучести основу составляет предел длительной прочности или ползучести (1% деформации за 10 ООО ч). Даны методы расчета для всех типичных узлов сосуда, включая трубные решетки, а метод компенсации используется как основной для усиления патрубков. Стандарт ASME VIII используется в настоящее время для расчета фланцев и определения влияния опор и локальных нагрузок (в частности, с точки зрения устойчивости). Стандарт дает основную оценку давления и термической усталости, хотя требования к полному анализу усталости не приведены. [c.10]

В этой главе описывается использование цифровых вычислительных малин в расчетах для химической промышленности. Способы применения вычислительных машин рассматриваются в порядке возрастания сложности задач, начиная с простых обычных вычислений, таких, как расчеты фланца, трубной доски и дисковой диафрагмы. Затем описываются более серьезные задачи, включая расчет теплообменника, расчет дистилляцион-ной колонны методом от тарелки к тарелке. Наконец, проводится метод расчета сложного объекта. [c.67]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология