Профиль лопатки

Исследования проводились с лопаточными диффузорами, геометрические характеристики которых представлены в табл. 4.2. Все диффузоры имеют одноярусную решетку с числом лопаток 2з = 24 = 22 и отличаются только углами установки лопаток. Профиль лопатки — аэродинамический, относительная толщина [c.138]

Так же как и при профилировании каналов рабочего колеса, могут быть применены два способа а) профилирование меридионального сечения при заданной конфигурации средней линии лопатки б) построение профиля лопатки в плоскости вращения по точкам при заданном профиле канала в меридиональной плоскости. [c.201]

Более существенного уменьшения коэффициента потерь можно добиться, используя профилированные лопатки. В [96] проведен расчет оптимального профиля лопатки для колена с углом разворота 90°, Применение такой лопатки позволяет снизить коэффициент потерь примерно до значения А =0,04, [c.132]

Характерными показателями круговой решетки является форма профилей и густота решетки. Профиль лопатки бывает симметричным (см. рис. 2-8), когда средняя линия профиля прямая, и несимметричной, когда средняя линия искривлена (рис. 3-1). Как видно из рис. 3-1, расстояние между смежными профилями по средним линиям 1 шаг решетки, а длина хорды I — длина профиля. Отношение — показатель густоты решетки. Поскольку лопатки [c.60]

Формулой (192) можно пользоваться для ориентировочного определения диаметра сервомоторов вновь проектируемых гидротурбин на стадии эскизно-технического проектирования. При дальнейшей проработке проекта выбранный диаметр сервомоторов может быть уточнен расчетом, согласно принятой конструктивной схеме механизмов поворота лопаток направляющего аппарата и профиля лопатки. [c.308]

Основы теории работы осевых компрессоров, а также механизм взаимодействия потока и профиля лопатки изложены в 5—8. [c.193]

С учетом сложности профиля лопатки контроль проводился в направлении поперек пера. Поверхность обкатывалась [c.403]

Весьма важно обеспечить измерение толщины в точках лопатки, предусмотренных технической документацией, как, например, показано на рис. 6.22, внизу. Для этого выполняют разметку лопатки. Более удобный способ - применение шаблонов в виде пластины из плексигласа или полистирола, повторяющей профиль лопатки, с окошками для размещения преобразователя. Изготовлены шаблоны для каждого типоразмера лопатки, для ее спинки и корыта. Результаты измерений в каждой точке фиксируются и сопоставляются с нормами на допустимые отклонения толщины (рис. 6.22). [c.720]

Технологический процесс восстановления входных участков лопаток включает в себя разметку по шаблону и удаление поврежденной части, изготовление по чертежам лопатки входного участка из конструкционной или нержавеющей стали, установку и приварку входного участка и зачистку места сопряжения. При приварке входного участка необходимо выдержать проектный профиль лопатки. Для этой цели применяют специальное приспособление (рис. 10.3), состоящее из двух шаблонов, жестко соединенных между собой, упора, прижима и специальных гаек. Рабочая кромка каждого шаблона соот- [c.126]

При вычерчивании профилей лопатки для нескольких линий тока рекомендуется в качестве образца использовать обтекаемые аэродинамические профили, но принять минимально возможную толщину лопатки с учетом механической прочности и литейной технологии. [c.153]

Остаточные деформации лопаток. Основной причиной деформации рабочей части лопаток является наличие остаточных напряжений в поверхностных слоях штампованных заготовок. При любых механических операциях, в том числе и при финишных, избежать полностью остаточных деформаций практически невозможно, независимо от очередности обработки наружного или внутреннего профиля лопатки [180, 183]. Это объясняется тем. [c.224]

Оборудование для односторонней ЭХО турбинных лопаток предельной длины. В настоящее время созданы станки ЛЭ-158 для обработки наружного профиля лопатки и ЛЭ-159 для обработки внутреннего профиля. В станках предусмотрена дискретная подача с регулированием МЭЗ путем непосредственного касания электродов и отвода инструмента на заданный зазор. Катод, закрепленный на рычаге, движется по окружности относительно оси, перекрещивающейся с осью лопатки. При этом угол между направлением подачи катода и нормалью практически к любым участкам поверхности лопатки меньше 50°. С целью уменьшения падения напряжения на лопатке, а следовательно, и погрешности обработки от нестабильности падения напряжения токоподвод к лопатке осуществлен со стороны хвоста и бобышки. [c.236]

При положительном угле атаки а > О небольшая зона завихрения образуется со стороны передней стенки лопатки, а со стороны задней стенки лопатки — на небольшом конечном участке профиля лопатки (фиг. 27, б). [c.43]

Увеличение числа лопаток у выхода колеса улучшает распределение скоростей в самой широкой части профиля лопатки. Короткие лопатки выполняются длиной ( /а Ч- и) 2 и таким образом они не перекрывают вход в рабочее колесо (см. рис. 122). [c.51]

Угол охвата профиля лопатки зависит от удельной быстроходности и может быть выражен следующим соотношением [c.52]

Очевидно, что коэффициент увеличивается с увеличением удельной быстроходности насоса вследствие того, что профиль лопатки загибается назад в большей степени для высоких значений удельной быстроходности. [c.52]

Для построения профиля лопатки в плане проводим радиусы 01 и 01Г, [c.53]

Далее определяем профиль лопатки в плане. Для этого проводим окружность диаметром >2. Эту окружность делим на 2 равных частей, где z равно числу лопаток (рис. 45, б). [c.62]

Рис. 45. Построение профиля лопатки двоякой кривизны, а—меридиональная проекция б—план.

Определяем графически промежуточные значения площадей полученные пересечением плоскостей OUI, OIV и т. д. (рис. 45, б) с профилями лопатки в плане, и переносим полученные точки на меридиональную проекцию (рис. 45, а). Если значения полученных промежуточных площадей совпадают с расчетными, то профили лопаток можно считать правильными. В противном случае необходимо изменить форму профилей лопатки в плане или изменить контур меридионального сечения лопатки, пока не будет достигнута плавность линий, образующих профиль лопатки при этом необходимо также сохранять расчетные значения площадей [c.63]

И Т. Д., причем последние два-три деления (рис. 48) делаем тоньше у внешней входной кромки лопатки для получения в этом месте большего количества сечений. Окружность профиля лопатки в плане (рис. 45 б) делим на равные части чем больше делений, тем точнее построение. Точки пересечений плоскостей 01, 02 и т. д. с профилями внутренней и внешней стенок лопатки в плане переносим с рис. 49 па рис. 48. Тогда получаем в меридиональной проекции точки 22, 2 2, 33, 3 3 и т. д. Соединяем эти точки плавными кривыми (по мере приближения к наружному диаметру могут быть прямые линии). Пересечения этих кривых с плоскостями А А, ВБ, ВВ и т. д. переносим на рис. 49 и через полученные точки проводим плавные кривые. [c.65]

Внутренние контуры сечений и радиусы служат для более точной установки модельных сечений но отношению друг к другу, так как малейшее смещение контуров модельных сечений исказит профиль лопатки. Для получения всех лопаток необходимо с модельной лопатки отлить требуемое количество алюминиевых лопаток, которые идут на изготовление модели рабочего колеса. Для этого чертеж модельных сечений делают в двойном усадочном масштабе. [c.66]

Изменением уг.ла установки лопатки, сохраняя профиль лопатки, можно достигнуть уменьшения производительности и нанора нри почти постоянных к. п. д. и удельной быстроходности. [c.97]

Однако для обеспечения необходимой длины профиля лопатки колее изменяются одновременно наклон лопатки и конфигурация колеса. С увеличением ng лопатка колеса принимает наклонное положение и колесо становится диагонального типа (рис. 212, а). [c.328]

Следующим этапом является построение профиля лопатки рабочего колеса. [c.355]

Если в качестве нужной для определения профиля лопатки величины принята кривая, выражающая изменение относительных скоростей ю (соединяющая значения и №а), то тем самым дана и кривая углов /3, выражающихся равенством [c.355]

Рис. 231. Построение по Пфлейдереру профиля лопатки по зависимости (р от г.

Метод расчета, предложенный Степановым, дает возможность быстро , определить параметры рабочего колеса на выходе, однако Степанов не дает метода построения промежуточных точек профиля лопаток для найденных величин для входа и выхода, т. е. не увязывает условия входа и выхода с профилем лопатки. Поэтому метод Степанова можно рекомендовать лишь для ориентировочных расчетов при определении основных размеров колеса. [c.357]

По второму способу лопасти рассчитывают вдоль каждой линии тока обособленно, исходя из значения Ьт и общего для колеса напора. Поверхность лопасти конструируют из отдельных сечений, но при условии, чтобы была обеспечена плавность перехода от одного сечения к другому. Этот способ представляет собой развитие способа построения лопастей с цилиндрическими лопастями и является по существу эмпирическим. Чтобы получить наглядное представление о форме сечения лопатки и канала на основании расчета, проводят конформное отображение поверхности тока на коническую поверхность. При этом получается более отчетливое представление о профиле лопатки в сечении поверхности тока [33]. [c.61]

Для вывода основного уравнения центробежного насоса прибегаем к некоторым упрощениям. Принимаем, что работа, совершаемая насосом, происходит без гидравлических потерь (вязкостью жидкости пренебрегаем) и что рабочее колесо насоса имеет бесконечное число лопаток. В этом случае протекающий в рабочем колесе поток можно считать состоящим из элементарных струек, форма которых строго соответствует форме межлопаточного канала, а скорости во всех точках цилиндрических поверхностей определенного радиуса одинаковыми, т. е. пренебрегаем силовым воздействием лопатки, приводящим к циркуляции скорости вокруг профиля лопатки. Струйная теория дает возможность определить теоретический напор насоса. Если работу, переданную [c.15]

Рис. 2.7. Силы, действующие на профиль лопатки при обтекании его реальной жидкостью

На фиг. 6. 10, а показан профиль лопатки направляющего аппарата вертикального насоса артезианского типа, подобного показанному на фиг. 7. 25. На фиг. 6. 10, б представлен план лопатки (вид по стрелке), а на фиг. 6. 10, в даны развертки лопатки на плоскость с истинными углами и длинами лопаток вдоль трех линий тока aia , bib2 и i j. Толщина лопатки показана только для линии тока Uia . На фиг. 6. 10, а и 6. 10,6 АА, ВВ, СС,. . ., ММ —модельные сечения (досками) на равных расстояниях друг от друга. [c.109]

В отчете NA A Л 460 на стр. 3 указано Толщина лопатки имеет особое значение из соображений прочности. С другой стороны, форма скелетной линии профиля лопатки определяет почти независимо от других факторов некоторые из наиболее важных аэродинамических свойств профиля . [c.152]

В последнем случае распределение скоростей в потоке более благоприятно,, так как профиль лопатки менее загнут назад и лопатки сравнительно узки. Вообще увеличение изгиба лопатки вызывает большие различия скоростей на ведущей и тыльной сторонах лопаток с соответствующим уменьшешем коэффициента [c.40]

Радиусы 01 и 011 также являются следами пересечения плоскостей, проходящих через центр О, перпендикулярно плоскостй чертежа. Отложив 2 = аЬ на радиусе 01 я 8 = йс на радиусе ОН, откладываем толщины лопатки аа и сс, равные соответственно и а, проводим плавные дуги через найденные построением три точки айс и а Ь с, которые дадут изображение профиля лопатки в первом приближении. [c.54]

Радиусами, перпендикулярными к горизонтальной оси рабочего колеса (рис. 46, а) OjjH-x, OjjH, Охх 11.. . 0x1, проводим ряд концентрических окружностей на профиле лопатки в плане (рис. 46, б) и находим по чертежу отрезкиg-= 7П7 г. Приводим окружности радиусами-0 Я1 = (Fi) i ц [c.63]

Уменьшение ширины колеса, не изменяя диаметра колеса и формы профиля лопатки (рис. 63), снижает расход, напорите, п. д. насоса. Точка максимального к. п. д. смещается в сторону уменьшенного расхода, причем перемещение к. п. д. происходит практически по ng = onst. [c.93]

Значения Су и Сх зависят от угла атаки а и определяются при испытании профиля лопатки в аэродинамической трубе. Для рациональных профилей отношение Сх/Су со1ставляет 0,015— 0,03. [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология