Оптимальные значения промежуточных давлений

У трех- и многоатомных газов при давлениях, близких к критическим, и температурах, имеющих место в компрессоре, кривые В расходятся весьма сильно. Это обстоятельство отражается на оптимальных значениях промежуточных давлений и должно учитываться при распределении сжатия. Но выбор промежуточных давлений приходится производить подбором их значений. [c.67]

Наконец, на степень повышения давления может влиять изменение величины газовой постоянной Я в отдельных секциях. Например, при сжатии смеси некоторых газов в промежуточном холодильнике может произойти конденсация тяжелых газов при этом величина Я в последующих секциях возрастет, поэтому оптимальное значение промежуточного давления увеличится. В результате конденсации атмосферной влаги в промежуточном холодильнике величина газовой постоянной воздуха уменьшается. Изменения эти, однако, очень малы, и их влиянием пренебрегают. [c.95]

Для оптимальных значений двух промежуточных давлений получим следующие значения [c.23]

По аналогии можно вывести уравнение для определения оптимальных значений степени повышения давления в секциях при произвольном их числе I (т. е. при числе промежуточных холодильников, равном I— 1) при этом [c.95]

Вместе с тем суммарный объем, описанный поршнями, ступеней низкого и высокого давлений имеет также при определенном промежуточном давлении минимальное значение. На рис. 91, б показано изменение объемов ступени высокого давления, — ступени низкого давления и суммарного объема 2] Ун двухступенчатого компрессора, работа которого характеризуется графиками на рис. 91, а. Оптимальные промежуточные давления, соответствующие наименьшему значению холодильного коэффициента и минимальному объему, описанному поршнем, не совпадают. В обоих случаях оно определяется не очень острым минимумом, поэтому целесообразнее выбирать промежуточное давление по минимальному объему, описанному поршнем. [c.209]

Безопасность технологического процесса определяется способом производства и его аппаратурным оформлением степенью непрерывности процесса и его стабильностью оптимальными рабочими параметрами количеством, составом, свойствами и агрегатным состоянием исходных, промежуточных и конечных продуктов скоростью и глубиной протекания химических реакций способами регулирования давления и температуры режимом пуска и остановки производственного оборудования и т. д. Важное значение для безопасности технологических процессов имеет их автоматизация и комплексная механизация, наличие специальных защитных устройств и ограждений, герметичность, механизация и коррозионная прочность производственного оборудования и др. (см. гл. 4—8). Поэтому все эти факторы обязательно учитывают при проектировании технологического процесса с тем, чтобы сделать его безопасным. [c.45]

Простота конструкции контактных аппаратов шахтного типа не компенсирует невозможность обеспечения оптимального температурного режима при проведении экзотермических реакций с большим тепловым эффектом. Для этих случаев используют каскад шахтных контактных аппаратов с промежуточными внешними теплообменниками (рис. 6.49), в которых осуществляют охлаждение газа после каждого контактного аппарата. Вследствие этого параметры процесса (концентрации, парциальные давления, степени превращения) удаляются от равновесных значений и увеличивается движущая сила процесса на входе в каждый последующий реактор. Хладагентом, как правило, служит исходный холодный газ, который, проходя через теплообменники, нагревается перед входом в 1-й реактор до необходимой температуры. [c.136]

Профилированная перфорированная вставка имеет оптимальное положение по длине диффузора. Расположение ее за сечением отрыва стабилизировало течение в канале, но практически не улучшало восстановление давления. Размещение вершины вставки вблизи горла широкоугольного диффузора приводило к снижению эффективности из-за подсоса через перфорацию рабочего тела в центральной части канала. Оптимальное расстояние Ь обтекателя от горла диффузора находилось на расстоянии I = иЬ = 2,0, где к — размер горла плоского диффузора. Наибольший эффект достигался для промежуточной степени расширения п = 3,0—5,0. Увеличение степени расширения до значений п > 5,0 вызывало отрывные явления на входном участке диффузора. [c.40]

Из хода процесса сжатия (см. диаграмму Т — з, например, на рис. 14) ясно видно, что при сжатии с промежуточным охлаждением работа, затраченная на сжатие, зависит от велп-чины промежуточных давлений, т. е. от давлений, при которых газ охлаждается. Самыми выгодными промежуточными давлениями будут те, при которых на сжатие затрачивается минимальная работа. Оптимальное значение промежуточных давлений можно определить из уравнения для минимума работы, затрачиваемой на сжатие. Так, например, политропическая работа, затрачиваемая на сжатие с одним промежуточным охлаждением при общей степени повышения давления е (без учета дополнительных потерь давления) [c.94]

ПИЙ на концах соответствую- Е щих изоэнтроп. Принцип рав- . ной работы на всех ступенях можно было бы применить (5 для нахождения (графически с помощью подбора) соответствующих значений промежуточных давлений и р , удовлетворяющих условию равенства ДЯ на всех изоэнтро-пах. Это, повидимому, даст Энтропия. минимальную общую работу Рис. 47. Трехступенчатое сжатие угле-и определит оптимальные про- кислоты на диаграмме температура — межуточные давления, хотя энтропия, попыток доказать целесообразность такого приема произведено не было [c.341]

Другие задачи оптимизации. Рассмотренные здесь примерь дают представление о б основных идеях и методах, лежащих в основе решения разнообразных задач оптимизации реакторных узлов. Можно указать три направления уточнения и развития оптимальных расчетов. Первое из них — это анализ различных стадийных схем. Укажем, например, па расчет цепочек адиабатических реакторов, где охлаждение реагирующей смеси между стадиями происходит не в промежуточных теплообменниках, а путем добавления холодного сырья или инертного вещества. Другой пример — расчет оптимального трубчатого реактора с секционировапным теплообменником. Второе направление состоит в уточнении критерия оптимальности путем более полного учета затрат на ведение процесса. Например, результаты оптимального расчета цепочки адиабатических реакторов можво уточнить, приняв во внимание расходы на устройство промежуточных теплообменников. Наконец, третье направление — выбор оптимальных значений других управляющих параметров, помимо температуры процесса. Так, в работе [25] рассматривается вопр1>с об оптимальном профиле давления по длине трубчатого реактора, а в работе [26] — об оптимальном изменении состава каталитической системы. При проектировании стадийных схем, наряду с определением оптимального перепада температур между стадаями, может рассчитываться оптимальное количество свежего реагента, добавляемого к реагирующей смеси. Вряд ли можно даже перечислить все возможные варианты задач оптимизации методы их решения, однако, мало отличаются друг от друга. [c.397]

Мы привели такие расчеты лишь как иллюстрацию применимости уравнений для оценки оптимальной прочности промежуточных поверхностных соединений с основными элементами, считая, однако, полученные значения ориентировочными. Как видно из расчетов, в одних случаях оптимальная прочность поверхностных соединений резко зависит от значений констант равновесия реакции, температуры и состава смеси, в других случаях эти факторы имеют поправочное значение (для реакции пара-ортоконверсии водорода). Изменение давления может играть существенную роль, значительно сдвигая оптимум прочности связи. [c.484]

Цикл с расширением всего количества газав детандере и циркуляцией части газа после детандера. Второй возможностью для п лучения жидкого водорода при помощи двукратного расширения является применение детандера вместо первого по ходу прямото потока дроссельного вентиля (рис.1.3). Задачей термодинамического анализа этого цикла так же, как и предыдущего цикла, является определение оптимальных значений начального промежуточного давлений водорода и температуры газа перед входом в детандер. При этом уже не требуется ограничивать выбор температуры, что наблюдалось при двойном дросселировании водорода. [c.57]

ПС такое же, как в ресивере ЗЦР, т. е. соответствует температуре кипения —10 С. Такое решение упрощает схему. Если применить раздельные схемы (две двухступенчатые, работающие на —30 и —40 °С, и одноступенчатую — на —10°С), то потребовались бы еще один промежуточный сосуд и два компрессора второй ступени. Постоянное промежуточное давление в схеме, работающей на три температуры кипения, приводит к тому, что степень сжатия в ступенях становится неодинаковой для io = —30 °С отношение давлений Рпр/Ро = 2,9/1,2 = 2,4, а для to = —40 составляет 2,9/0,7 4. Это отклонение от оптимального значения Рар = ркРо снижает эффективность установки всего на 3—4 %, однако вследствие низ- [c.68]

Если к. п. д. в секциях не одинаков, то и показатель политропы сжатия и имеет в секциях различные значения, что также влияет на величину оптимального промежуточного давления. Если к. п. д. в первой секции будет выше, чем в остальных, как это бывает, например, при последовательной работе осевой и центробежной машин, то оптимальное значение В1опт будет больше, чем это следует из упрошенного уравнения. [c.95]

Для оптимальной эффективности колонки следует установить определенную скорость потока газа-носителя. Очень низкая скорость потока нежелательна, поскольку зоны растворенного вещества при длительном пребывании в колонке будут размываться вследствие молекулярной диффузии. Очень высокая скорость нежелательна из-за сопротивления массопередаче. Для каждого разделения обычно существует некоторая промежуточная скорость, являющаяся оптимальной. Наилучшие результаты получают при постоянной линейной скорости потока газа по длине колонки. Лучше всего этого достигают, поддерживая как можно более низкие значения отношения давления на входе к давлению на выходе такие низкие отношения обеспечивают удовлетворительное значение времени удержива- [c.107]

Ширина используемого диапазона пропорциональности зависит от емкости системы процесса, необходимой скорости корректирующего действия и пределов регулирования. Емкость обычно соотносится с тепловой или массовой емкостью системы, приходящейся на единицу изменения регулируемого параметра. Например, емкость огневого подогревателя с промежуточным теплоносителем (солевая или водяная ванна) больше емкости подогревателя прямого действия из-за массы тенло1госителя. Если удельная емкость велика и необходимо иметь быстрое корректирующее действие, рекомендуется применять узкий диапазон пропорциональности. Вообще процессы с медленно изменяющимися параметрами — преимущественная область пропорционального регулирования. Однако его применение ограничивается большим временем запаздывания. Определяющим фактором в таких случаях является соответствие размера клапана регулируемому потоку, а оптимальной настройкой диапазона — такое минимальное значение, при котором процесс не имеет колебаний. Кроме того, когда заданное значение должно поддерживаться на уровне, не зависящем от нагрузки, необходимо дополнительное интегральное звено регулирования. Если скорость интегрирования установлена правильно, движение клапана происходит со скоростью, обеспечивающей управляемость процесса. Если эта скорость велика, начинаются колебания, так как клапан движется быстрее, чем датчик фиксирует эти колебания. При медленной настройке процесс не будет достаточно быстродействующим. В пневматических системах регулирования необходимая скорость интегрирования достигается с помощью системы сдвоенных сильфонов, в которых пространство заполнено жидкостью. В отверстии для прохода жидкости имеется игольчатый клапан, который является регулятором интегрального воздействия на входной параметр. В приборах, имеющих как пропорциональную, так и интегральную характеристику, пропорциональное регулирование действует тогда, когда этот клапан закрыт, т. е. когда в точке настройки давление жидкости на обе стороны пропорциональных сильфонов одинаково. Как только пропорциональные сильфоны сдвинулись относительно точки настройки, начинает действовать интегральная составляющая регулятора. Сильфоны интегрального регулирования компенсируют это смещение перетоком жидкости из одного сильфона в другой. Скорость движения жидкости в сильфо-нах регулируется перемещением иглы клапана. [c.292]

Особое значение при выборе оптимальных условий окисления этилена в промышленности, при расчете контактных аппаратов и математическом моделировании процесса имеют кинетические закономерности, которые определяют зависимость скорости реакщ-ш окисления этилеиа от температуры, давления, а также от концентрации реагентов и продуктов peaкции "" . Изучение кинетики необходимо и для выяснения механизма реакции, т. е. для установления последовательности различных превращений исходных веществ через промежуточные соединения в конечные продукты. Многочисленные исследования были посвящены определению условий окисления различных газовых смесей, как бедных, так и богатых этиленом . [c.280]

Помимо этих способов уменьшения потерь водорода, все чаще применяется двух- и даже трехступенчатое снижение давления воды после абсорбции СО2. О первом из этих методов уже упоминалось (стр. 285). При трехсгупенчатом снижении давления происходит более четкое разделение компонентов газа, унесенных водой. Снижение давления в две или в три ступени, правда, усложняется необходимостью подвода к турбине энергии, затрачиваемой на нагнетание воды, однако при таком разделении возможна небольшая экономия водорода, стоимость производства которого всегда имеет большое значение на азотных заводах. Концентрация СО2 возрастает и потери водорода значительно уменьшаются даже в случае простого двухступенчатого снижения давления, когда часть газа, обогащенного водородом, по выходе из расположенного после водяной турбины десорбера поступает в другой дегазатор, находящийся наверху регенерационной башни. При этом и промежуточное и конечное давление (близкое к атмосферному) устанавливаются яочти самопроизвольно, но не на оптимальном уровне. [c.294]