Катализаторы поверхность, поперечное сечение

После выжига кокса катализатор проходит через выравнивающее устройство, обеспечивающее равномерное движение катализатора по поперечному сечению регенератора, и затем отводится из нижней части аппарата к дозатору пневмоподъемника. Назначение нижней секции — охлаждение катализатора до требуемой температуры. Здесь размещается охлаждающий змеевик с большой поверхностью. Для требуемой глубины регенерации начало горения кокса надо обеспечить в первой секции регенератора, а выжиг 45—50% кокса —во второй — четвертой секциях. Это достигается также четким регулированием процесса при помощи подачи воздуха в секции регенератора и воды в его змеевики. [c.75]

Катализатор после выжига кокса проходит через выравнивающее устройство 5, обеспечивающее равномерное движение катализатора по поперечному сечению регенератора, и затем по трубе 6 отводится из нижней части аппарата к дозатору пневмоподъемника. Назначение нижней секции — охлаждение катализатора до требуемой температуры. Здесь размещается охлаждающий змеевик с большой поверхностью. [c.165]

Пример УНЫ. Жидкость движется с объемной скоростью между двумя широкими параллельными пластинками, покрытыми катализатором. Концентрация на входе С(,. На поверхности пластинок протекает изотермическая реакция первого порядка. При выводе уравнения стационарного состояния предположить одномерное течение и пренебречь диффузией в направлении потока. Найти при расстоянии х— 10 от входа концентрацию на поверхности пластинки и среднюю концентрацию по поперечному сечению, если известны следующие данные [c.247]

При практической реализации реакции окисления органических примесей на катализаторных покрытиях важную роль играет гидродинамика, форма пакетного пластинчатого модуля (рис. 3) и, в конечной мере, величина поверхности покрытия, вст пающей в контакт с реакционной смесью. Предложено щ)и расчете пластинчато-каталитических реакторов использовать модифицированную константу скорости реакции, в которую вводится соотношение периметра катализаторного покрытия в сечении модуля к площади поперечного сечения модуля. Разработаны также уравнения, позволяющие рассчитывать пластинчато-каталитический реактор по опытным данным, полученным для процесса с насыпным слоем того же катализатора. [c.36]

Изменение давления в реакторе приводит к изменению объема реагентов, что, как указано, влияет на диффузионный поток исходных реагентов к поверхности и обратный поток продуктов реакции. Стремление сохранить в реакторе необходимое давление связано с энергетическими затруднениями. Гидравлическое сопротивление слоя снижается при наличии крупных зерен катализатора [в формуле (Vni, 33) входит в знаменатель] и их гладкой поверхности. Форма зерна должна оставлять большую часть поперечного сечения, нормального к направлению потока, свободной для прохода газа. Истирание катализатора повышает сопротивление слоя. [c.186]

Заменим в уравнении (111, 209) dV на sdh, где 5—площадь поперечного сечения и Л—высота слоя катализатора. Так как нами выделен элементарный объем слоя катализатора с площадью поперечного сечения, равной единице, то количество исходного вещества Ai, поступившего путем диффузии в единицу времени к поверхности катализатора, заключенной в выделенном объеме dV, будет равно [c.269]

Передача тепла изнутри катализаторного слоя к теплообменным поверхностям посредством газовой фазы также не всегда эффективна, вследствие малых коэффициентов теплоотдачи и плохого перемешивания газа в поперечном сечении аппарата, заполненного катализатором. [c.68]

Реактор с радиальным потоком. В этой конструкции поток входит в реактор сверху и затем движется почти горизонтально через кольцевой слой катализатора к центральной трубе — коллектору продукта. Слой катализатора фиксируют металлические сетки вокруг центральной трубы и наружной поверхности слоя. Реакторы с радиальным потоком можно применять только при использовании парообразного сырья, так как в противном случае газ и жидкость вследствие разности плотностей будут быстро разделяться в полостях вокруг и внутри слоя катализатора. Для парофазного сырья реакторы с радиальным потоком могут иметь преимущества — меньший перепад давления благодаря большой площади поперечного сечения и короткому линейному пути потока через слой катализатора, а также меньшую засоряемость слоя катализатора твердыми частицами, содержащимися в сырье. Однако тот же короткий линейный путь потока может вызвать и большие осложнения, если оседание слоя катализатора, сдвиг сеток или центрального коллектора образуют в слое катализатора каналы с низким гидравлическим сопротивлением. [c.93]

Рис. 12. Схема калориметра для измерения теплот адсорбции на гранулированных катализаторах [211]. а — схема калориметра б — увеличенное поперечное сечение АА центральной части калориметра. 1 — первая никелевая нить 2 — вторая никелевая нить з — адсорбент 4 — стеклоткань 5 — никелевая проволока 6 — трубка для подвода газа 7 — гранулы адсорбента 8 — покрытая платиной поверхность.

Если эта поверхность мала или ее неудобно использовать для теплообмена, то внутрь аппарата помешается специальная теплообменная поверхность. При определении размеров аппаратов необходимо учитывать и размеры разметаемых внутри рабочих устройств аппаратов. При расчете диффузионных и контактных аппаратов, кроме и ш, задается еще и поверхность межфазового контакта Плошадь поперечного сечения аппарата, заполненного катализатором или насадкой, равна [c.14]

Общим недостатком насадок с двойными теплоотводящими трубками является значительная неравномерность температур (до 60—70° С) в поперечном сечении катализатора [2], так как двойные трубки, имеющие довольно большой диаметр (до, 38 жлг), а следовательно, и поверхность, приходится размещать на большом расстоянии друг от друга. Эта неравномерность приводит к перегреву части катализатора (особенно в зоне горячей точки) выше желательных пределов, хотя в расчетах ее обычно не учитывают. [c.88]

При конструировании аппаратов с внутренним теплообменом необходимо учитывать распределение температур не только по длине аппарата, но также и в поперечном сечении. Чем больше расстояние между теплообменными поверхностями, тем выше разность температур между участками, расположенными у стенок аппарата и в глубине слоя катализатора. [c.271]

При размещении катализатора в межтрубном пространстве максимальный перепад температур будет зависеть от расстояния между трубами, т. е. от шага труб. Однако практически перепад температур в межтрубном пространстве всегда будет выше, чем в трубках, так как в конструкциях типовых аппаратов площадь поперечного сечения межтрубного пространства больше, чем трубного, и, следовательно, количество катализатора, приходящееся на единицу поверхности теплоотвода, будет выше в межтрубном пространстве, чем в трубном. [c.70]

На каждый килограмм кокса, выжигаемого с поверхности катализатора, в регенераторе расходуется 12—15 кг воздуха. Примерно 20 % воздуха подается вместе с катализатором по пневмоподъемнику, остальной воздух, необходимый для сжигания кокса, подается непосредственно под решетку кипящего слоя. Сжигание кокса ведут с недостатком воздуха, поэтому в дымовых газах содержится большое количество оксида углерода. Этот прием дает возможность увеличить скорость выжига, сократить подачу воздуха в регенератор, снизить выделение теплоты при сгорании кокса, улучшить отвод избыточной теплоты и уменьшить площадь поперечного сечения аппарата. [c.218]

Поскольку каталитические реакции протекают на поверхности, важно определить ее размеры и доступность. Если для ряда катализаторов химическая природа и доступность поверхности одинаковы, то их активность должна быть прямо пропорциональна площади поверхности. Больщинство методов определения площади поверхности по адсорбции газов основано на определении числа молекул газа, образующих монослой, и на определении площади поперечного сечения адсорбированных молекул. [c.45]

Равным образом неточно и определение площади поперечного сечения хемо-сорбированных молекул. Хемосорбция представляет собой специфическое явление, и по величине хемосорбции в лучшем случае можно учесть лишь площадь поверхности хемосорбирующих компонентов катализатора. [c.45]

В первой, или верхней, зоне имеется устройство для распределения пост -пающего сюда регенерированного катализатора по поперечному сечению аппарата. Катализатор движется по конусной поверхности 1, а затем по пере-точным трубам 2 опускается в реакционное пространство. Удлиняя илп укорачивая переточные трубы перед пуском установки в эксАлуатацию, можно менять высоту слоя катализатора в рабочей — реакционной, или третьей, зоне реактора. Горячие пары сырья поступают из змеевиков печи во вторую зону реактора, в пространство между указанныд1я переточнымп трубами. Это пространство ограничено сверху днищем, а снизу слоем катализатора. [c.98]

Катализатор после выжига кокса проходит через выравнивающее устройство 5, обеспечивающее равномерное движение катализатора по поперечному сечению регенератора, и затем по трубе 6 отводится из нижней части аппарата к дозатору пневмоподъемника. Назначение нижней секции — охлаждение катализатора до требуемой температуры. Здесь находится охлаждающий змеевик с большой поверхностью. Часть тепла, выделяющегося при сжигании кокса, поглощается водой, непрерывно прокачиваемой через трубы ох.таждающих змеевиков. Во избежание быстрого отложения солей на внутренних поверхностях труб змеевиков и их коррозии применяют химически очищенную if деаэрированную воду, расход которой должен в 5—6 раз превышать количе- [c.154]

В своих расчетах Ван Хеерден исходил из некоторых упрощений. Было принято, что температура катализатора равна температуре окружающего газа. В каждом поперечном сечении реактора температура считалась постоянной. Коэффициент теплообмена между слоем катализатора и газом, протекающим по трубам теплообменника, принимался постоянным по всей длине реактора. Высота единицы теплопереноса Нт = С1ка С — энтальпия газа, поступающего в реактор в единицу времени, отнесенная к одному градусу разности температур а — полная поверхность теплообмена на 1 м длины реактора, а к — коэффициент теплообмена). Было принято, что теплоемкость газа не зависит от температуры и степени превращения. Увеличение температуры ДГ, отвечающее адиабатическому образованию 1 % аммиака, считалось постоянным и равным 15°С. Скорость реакции определялась по формуле Темкина 206-207- [c.300]

В этих выра жениях Ос —расход сырья в реактор (Зв п —расход водяного пара Гр и Рр1 — соответственно температура и давление в реакторе Ф—удельная активная поверхность катализатора 5 — площадь поперечного сечения реактора Ьа — адсорбци- [c.95]

Коллоидная или способная к диспергированию окись алюминия используется при получении катализаторов как носитель, компонент или связующее. Моногидрат а-окиси алюминия доступен в форме, пригодной для диспергирования в воде- и других растворителях, содержащих ОН-группы. Его получают в виде твердых (непористых) иголочек длиной около 100 нм с поперечным сечением порядка 5-6 нм с удельной поверхностью 27 5 м /г. На поверхности моногидрата имеется большое количество групп АЮН, Наличие этих групп способствует сохранению величины поверхности при более высоких температурах прокаливания, что отличает а-окись от любых других окисей алюминия, имеющих большую поверхность. Например, после нагревания коллоидного моногидрата а-окиси до 750°С его удельная поверхность уменьшается с 275 только до 240 м Уг. При прокаливании коллоидного моногидрата образуется У-А12О3. [c.365]

Для поддержания постоянной температуры реакции по поперечному сечению слоя катализатора было предложено при работе со стационарным слоем Со-ТН02-М 0 катализато ром помеш,ать последний мел<ду охлаждающими поверхностями, расположенными на расстоянии 7—10 мм друг от друга. [c.466]

Константа выражена в м /с и отнесена к площади поперечного сечения гранул. Произведение Рр5уд = 5ц представляет собой удельную поверхность катализатора в единице объема гранулы (м2/м ). [c.56]

Снижение гидравлического сопротивления неподвижного слоя достигается при использовании крупных гранул катализатора. Влияние формы зерен иа сопротивление слоя довольно сложно наименьшее сопротивление потоку оказывает слой частиц, обладающих наименьшей площадью сечения в плоскости, периендикуляриой направлению потока, и оставляющих больщую долю поперечного сечения реактора свободной для прохода реагирующего потока. Примером таких частиц являются правильно упакованные кольца Рашнга. Прп прочих равных условиях зерна с гладкой поверхностью оказывают потоку меньшее сопротивление, чем шероховатые. [c.314]

Представим себе, что реакция протекает в трубке, в которой расположен катализатор — брусок произвольного сечения с однородной гладкой поверхностью. Для простоты рассуждений будем считать, что а) частицы потока в любом поперечном сечепии, нормальном к оси реактора, имеют одинаковую скорость и в потоке не происходш перемешпвапия частиц, б) реакция протекает без изменения объема. [c.386]

Юсти и Винзель [37] сформулировали положение о трехфазной границе, согласно которому ток генерируется в той области, где имеется прямой контакт твердого катализатора, газа и раствора электролита. Если обозначить через Ь длину трехфазной границы, а через I — размер области, где происходит в основном электрохимическая реакция, то эффективная поверхность реакции будет равна = Ы. Затем вводится величина т(р) — число менисков жидкости, приходящихся на 1 см" геометрической поверхности электрода. Тогда полный ток, снимаемый с электрода, будет равен J = Мт р) /(л)- Поры считаются соединенными параллельно при одинаковом значении поляризации. Основываясь на представлениях о наличии резкой границы между газом и жидкостью, Юсти и Винзель пытаются поправить модель параллельных капилляров, вводя в рассмотрение зависящую от давления среднюю глубину проникновения жидкости 1 р). Поперечное сечение электролита считается не зависящим от давления. Величина N,н(p) в [37] не вычисляется, так что зависимость электрохимической активности от р остается не выясненной. [c.297]

На практике при окислении аммиака испытывали, например, железный катализатор, содержавший в качестве активаторов 3% МпОг и 6% ВЬОз. Катализатор имел форму колец диаметром 6—8 мм и располагался в виде слоя толщиной 600 мм на шамотных колосниках. Такая форма катализатора очень удобна, так как позволяет создать большую поверхность контакта при малом сопротивлении газовому потоку. Температура контактирования была равна 750—Ш0°, температура зажигания 600°. Выход окиси азота вначале составлял М%, но через 3 месяца снизился до 92—90%. Срок службы описанного катализатора не превышал 100 суток. Через 1 м поперечного сечения катализа-торного слоя проходило до 0,7 г аммиака в сутки. [c.41]

Теплопроводность катализатора играет определенную роль в процессе разложения спирта, так как ею обусловливается равномерность температуры по поперечному сечению слоя катализатора. Чем менее теплопроводен катализатор, тем больше разность температур между участками катализатора, наиболее и наименее удаленными от обогревающей поверхности. Различие температур по сечению слоя катализатора не позволяет вести процесс при определенной оптимальнойтемпературе и, следовательно, снижает эф. фективность превращения. Поэтому рекомендуется применять те или иные малотеплопроводные катализаторы на носителях, обладающих хорошей теплопроводностью. [c.149]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология