Напор колеса

Зависимость теоретического напора колеса от выходного угла потока дается уравнением Эйлера, которое для случая i = О может быть написано в безразмерной форме следующим образом [c.94]

Влияние Ра на статический напор колеса [c.98]

Выше было показано, что с увеличением угла рг увеличивается полный напор, создаваемый колесом, и уменьшается степень реактивности. Возникает вопрос, как изменяется статический напор колеса при изменении угла Рз (и при прочих неизменных условиях). Теоретический статический напор всякого колеса определяется формулой [c.98]

Мости от входного диаметра О , статический напор колеса (теоретический) изменяется в зависимости от отношения при любом [c.99]

В соответствии с уравнением Эйлера теоретический напор колеса при с, = О определяется выражением (4. 2) [c.130]

Статический теоретический напор колеса определяется уравнением [c.132]

Из этого уравнения следует, что при неизменных значениях и2 и Фо статический напор колеса увеличивается с увеличением степени диффузорности [c.132]

Из этого же уравнения вытекает, кроме того, что при неизменных и2, Фо и Кщ статический напор колеса в отличие от полного напора не зависит от выходного угла р.д. [c.132]

Рис. 4. 36. Кривые изменения коэффициента напора колес в зависимости от степени диффузорности каналов

Для определения повышения температуры и степени изменения удельного объема в колесе можно исходить из статического теоретического напора колеса, определяемого по формуле [c.154]

Статический напор колеса Я = 0,765 = 1559 — - [c.330]

Рабочее колесо первой ступени — центробежное обеспечивает бескавитационную работу вихревой ступени, благодаря чему насос обладает высотой всасывания до 7 м. Вихревое колесо со вставками представляет собой высоконапорную ступень насоса, где перекачиваемой жидкости сообщается напор. Колеса насажены на вал со шпонкой и зафиксированы от осевого перемещения. [c.27]

В насосах, как правило, принимают = О, что делается в целях увеличения допустимой высоты отсасывания и повышения напора колеса. При этом уравнение энергии работы (276) принимает вид [c.366]

Для того чтобы получить максимальный напор, колеса турбомашин обычно выполняют таким образом, чтобы газ поступал на лопатки колеса со скоростью, практически совпадающей по направлению с радиальной составляющей абсолютной скорости сц , т. е. при к =90°. [c.147]

Это и будет формула Эйлера для определения теоретического напора колеса турбомашины, написанная в самом общем виде и справедливая для всех лопастных машин, т. е. водяных, паровых и газовых турбин, центробежных насосов и вентиляторов, а также турбокомпрессоров. [c.129]

На первый взгляд кажется выгодным применять загнутые вперед лопатки, так как при увеличении угла 63 повышается теоретический напор колеса. Следует отметить, что за нутые назад лопатки сообщают жидкости сравнительно [c.135]

Однако следует отметить, что для достижения максимального напора колесом спиральная камера или направляющий аппарат, а также конический (трубный) расширитель должны быть точно-рассчитаны на полное преобразование кинетической (скоростной) энергии в энергию давления, без чего невозможно иметь высокий к. п. д. центробежного насоса. [c.137]

Угол наклона лопаток при выходе обычно принимают от 20 до 25°. Лопатки изготовляют загнутыми назад для того, чтобы уменьшить потери от ударов жидкости при. выходе из колеса, несмотря на то, что при малых углах наклона теоретический напор колеса снижается. [c.54]

На первый взгляд кажется выгодным применение лопаток загнутых вперед, так как при увеличении угла увеличивается теоретический напор колеса. Нужно отметить, что загнутые лопатки назад сообщают жидкости сравнительно небольшую ско- [c.129]

Однако следует отметить, что для достижения максимального напора колесом спиральная камера или направляющий аппарат. [c.131]

Напор, создаваемый одним рабочим колесом насоса, обычно составляет от 20 до 70 ж и реже до 100 м столба жидкости. Величина напора колеса пропорциональна квадрату его диаметра и квадрату окружной скорости на выходе из колеса, т. е. [c.140]

Чтобы получить средний напор колеса, следует разделить мощность на вес подаваемой воды [c.58]

Суммарный напор колеса, изображенного на фиг. 4. 5, равен среднему арифметическому из напоров у втулки и на периферии Но, что следует из геометрических свойств параболоида [c.66]

Транспортировка твердых частиц в жидкости вызывает дополнительные гидравлические потери из-за движения жидкости относительно твердых частиц, являющихся в известном смысле препятствием для потока. Эти потери, выраженные в процентах от напора колеса, возрастают с увеличением концентрации твердых частиц в смеси. [c.74]

Высота напора колеса натуры [c.273]

Некоторое уменьшение напора колеса первой ступени мы можем компенсировать увеличением напора в последующих ступенях. [c.274]

Уравнение (2. 56) отличается от выражения (2. 39) тем, что оно относится не к потоку в целом, а к каждой струйке в отдельности. В то же время оно справедливо лишь с точностью до величины гидравлических потерь в лопастном колесе для отдельных струек. В насосах, как правило, Ущ = = О, что делается в целях увеличения допустимой высоты всасывания и повышения напора колеса. Тогда [c.45]

Выражение напора колеса через циркуляцию скорости. Возмущающее действие лопасти на поток кинематически выражается циркуляцией скорости по контуру, охватывающему лопасть. Пользуясь основным уравнением лопастной машины (2.39) и выражением для циркуляции скорости по контуру, охватывающему всю систему лопастей колеса (2.90), напишем [c.54]

Схема бесконечного числа лопастей. Движение жидкости в канале между лопастями центробежного колеса при достаточно большом их числе и незначительной ширине колеса приближенно может рассматриваться как струйное при этом величина среднего значения относительной скорости для каждого сечения может быть определена из уравнения неразрывности, а ее направление — касательной к средней линии канала. При переходе к бесконечно большому числу бесконечно тонких лопастей поток в области колеса становится осесимметричным (рис. 47, а), и относительная скорость, величина которой определяется уравнением неразрывности уже для каждой точки области, оказывается направленной по касательной к поверхности лопастей в рассматриваемой точке. Таким образом, схема бесконечного числа лопастей создает элементарное представление о кинематике потока в области колеса и позволяет решить задачу по определению возмущения, вызываемого колесом в потоке, и следовательно, напора колеса. [c.74]

Окружная составляющая абсолютной скорости до колеса v определяется устройством канала, подводящего поток к колесу. Так как наличие окружной составляющей абсолютной скорости снижает напор колеса, то канал, подводящий поток к колесу, обычно выполняют так, чтобы — 0. Тогда абсолютная скорость потока при входе в колесо оказывается расположенной в меридианной плоскости и равной, . [c.77]

Увеличение коэффициента теоретического напора колеса влечет за собой уменьшение коэффициента реакции что следует из уравнения (3. 36). [c.81]

Потенциальный напор колеса [c.162]

Из распределения давления по окружности колеса (рис. 127) видно, что давление в области малой нагрузки возрастает почти по линейному закону в зависимости от центрального угла. При этом наибольщая разность давлений может быть объяснена полным преобразованием кинетической энергии выходящего из колеса потока в давление. Динамический напор колеса по уравнению (3. 31) [c.221]

Таким образом, через функцию выходного угла Ра степень реактивности связывается с теоретическим напором колеса при этом чем меньше степень реактивности, тем выше степень напор-ности колеса. Получается, что, задавая теоретическую степень реактивности, мы попутно определяем и тип колеса с точки зрения напорности . [c.47]

Способ 2. Регулирование изменением ниправления потока на входе в комсо. Этот способ основывается на явлениях, рассмотренных выше в п. 4. 3, гл. 4. Согласно уравнению Эйлера, закручивание потока перед колесом в направлении вращения колеса вызывает уменьшение создаваемого напора. При закрутке потока в сторону, обратную направлению вращения, теоретический напор колеса увеличивается. В результате закручивания потока перед колесом изменяется расход, при котором направление вектора относительной скорости совпадает с направлением входной кромки лопатки (см. рис. 4. 21). Таким образом, изменяя направление потока на входе в колесо, для той же машины при том же числе оборотов можно получить ряд новых характеристик С[— 11. Каждая из этих характеристик будет лежать тем ниже, чем больше положительный угол, составленный вектором абсолютной скорости на входе с меридиональной плоскостью. [c.282]

Такие колеса с лопатками, сильно загнутыми вперед (до 7°), широко применяются в вентиляторах типа Сирокко , Рысина и др. В этих вентиляторах давление за колесом на многих режимах даже ниже, чем перед колесом, а динамический напор колеса настолько совершенно преобразуется в давление, что их напорность в 2-—3 раза выше, чем насосов с лопатками, загнутыми назад, при к. п. д. порядка Прим. ред. [c.41]

Все последующие рассуждения, так же как и рассуждения, приводящие к выводу общеизвестной поправки Пфлейдерера на влияние числа лопаток, справедливы только для лопаток, загнутых назад. Для лопаток, загнутых вперед, широко применяемых в вентнляторостроении, неравномерность полей скоростей приводит к повышению напора колеса. — Прим. ред. [c.57]

Как показывают измерения, напор насоса при закрытой задвижке отличается от напора колеса, так как на него влнякэт вели-лна утечки и наклон кривой Q — Н (фиг. 5. 13). [c.95]

Формула (7. 29) по форме совпадает с выражец коэффициента быстроходности колеса п . Различи( заключается в том, что вместо напора колеса Я включено динамич ское падение давления АЛвсшах- Это сходство формы уравнений дало основание назвать постоянную С кавитационным коэффициентом быстро [c.194]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология