Скорость стержневого течения

Существуют некоторые особенности течения волокнистых суспензий в каналах различной формы. При стержневом течении волокнистой суспензии в цилиндрических каналах средняя скорость течения может зависеть от разности скоростей фаз в ядре течения , но эффективные модули упругости при [c.62]

Аналогия основана на математической тождественности уравнения энергии для стержневого течения жидкости (с постоянной по сечению трубы скоростью а ) с уравнением, описывающим нестационарное поле электрических потенциалов в плоской проводящей области. Развитие процесса теплообмена по продольной координате г имитируется на модели развитием во времени т процесса электропроводности. [c.402]

На рис. 2.26 показана характерная эпюра скоростей пластичное течение бингамовской жидкости представляет собой сочетание ламинарного движения в кольцевой зоне и стержневого — в приосевой зоне. [c.196]

Анализ уравнения (11.42) показывает, что в случае ньютоновской жидкости (tt = 1) эпюра скоростей установившегося течения имеет форму параболы второй степени (рис. II.5). По мере увеличения аномалии вязкости форма эпюры скоростей изменяется. В центральной части потока образуется все более широкий участок, в пределах которого скорость изменяется незначительно. Особенно четко это видно, если сопоставить друг с другом эпюры градиентов скорости в различных участках потока (рис. II.6). Иначе говоря, с увеличением индекса течения картина течения потока все больше напоминает течение стержневого типа, при котором центральная часть потока движется как жесткий недеформируемый стержень, окруженный слоем деформирующейся жидкости. Эта особенность течения аномально-вязких жидкостей является, по-видимому, причиной того, что у расплавов и резиновых смесей, как указывали некоторые иссле-дователи анализируя экспериментальные данные, существует предел текучести. [c.83]

Для параболического профиля скоростей, соответствующего течению ньютоновской жидкости, к=1. Для плоского профиля скоростей (течение стержневого типа) к = 0,5. [c.158]

Течение пленки со свободной поверхностью изображено на рис. 2.1. Жидкость истекает из распределителя через щель шириной а, и в зависимости от расхода Q, конструкции распределителя и длины щели Ь могут быть реализованы четыре различных варианта входного профиля скорости пленки. При Ь 0,08а Re реализуется развитый параболический профиль [35], как это показано на рис. 2.1( ), (d). В случае O fe 0,08а Re возможны все промежуточные профили, включая, наконец, и профиль стержневого течения при = О, как показано на рис. 2.1 (а), (Ь). [c.15]

Первый член этого уравнения представляет собой расход в области стержневого течения, а второй — расход, приходящийся на область сдвигового течения. Подставляя полученное выше выражение для скорости в уравнение (3-18), получим [c.85]

Эти три закона в различной степени влияют на реологические свойства пластичных смазок. Для данного типа смазки влияние уравнения Бингама обычно снижается в типах по пенетрации в последовательности от 6 до ООО (пенетрации после перемешивания от 85 до 475 0,1 мм), тогда как влияние экспоненциального закона Оствальда увеличивается. Пластичные смазки консистенции класса ООО представляют собой жидкости, которые настолько сходны с базовым маслом, что они подчиняются закону для ньютоновских жидкостей. В случае очень твердых смазок в капиллярном вискозиметре наблюдается стержневое течение с образованием следа скольжения [12.621. При снижении консистенции кривая скорости изменяется и приближается к параболической. [c.431]

Для небольших скоростей циркуляции (Шц <0,2 м/с) и плотностей теплового потока, характерных для аппаратов холодильных машин, в щелевых каналах быстро нарастает паросодержание потока и, как следствие, наблюдается быстрая смена режимов течения. При этом на большей части канала имеют место пробковый и стержневой режимы. [c.169]

Это упрощенное выражение применимо как к стержневому течению, так и к течению с параболическим профилем скорости. [c.321]

Тогда профиль скорости течения имеет вид усеченной параболы (рис. 3.117), а объемная скорость течения пластичного материала вычисляется как сумма потоков в стержневой и периферийной частях течения. [c.724]

Пульсационные явления особенно ярко проявляются при пробковой структуре течения. Воздушные и жидкостные пробки обладают различной кинетической энергией из-за разной плотности, поэтому и частота пульсаций соответствует чередованию пробок, а амплитуда характеризуется скоростью. При пробковой структуре работу эрлифта можно рассматривать как работу объемно-инерционного насоса, а при стержневой — как струйного насоса. [c.156]

Форма профиля скорости не зависит от К, так как электрическое поле при пренебрежимо малом индуцированном поле создает постоянную по сечению потока объемную силу. Из (57) следует, что при постоянном расходе жидкости через. канал и переменном М с увеличением магнитного поля увеличивается и пондеромоторная сила, что приводит к большему заполнению профиля скорости. На рис. 7 построены профили скорости для различных значений М. При М=0 профиль скорости вырождается в параболический при тИ ос течение приобретает стержневой характер. Происходящее при увеличении М изменение профиля скорости за счет увеличения конвекции вблизи стенки и увеличения вязкой диссипации оказывает влияние и на теплоотдачу. , [c.33]

Представляется, что более приемлемым может служить определение предела текучести, соответствующего такому напряж ению сдвига, при котором возникающие деформации по своей величине несущественны для данной задачи. Применительно к условиям движения в трубе это означает, что в области О С т с То скорости сдвига настолько малы, что течение в этой области может рассматриваться как стержневое. Численное определение такой величины облегчается тем, что для большинства вязкопластичных сред в узком интервале изменениях, близких к То, происходит значительное уменьшение скоростей сдвига на четыре-пять десятичных порядков. Наиболее отчетливо это проявляется у пластичных дисперсных систем, типичными представителями которых являются пластичные смазки [7]. [c.77]

Если рассмотреть схему кипения жидкости в трубе (рис. 18), то можно увидеть, что при движении жидкости вверх непрерывно меняется гидродинамическая структура потока, увеличивается паросодержание его и уменьшается количество жидкой фазы. По мере продвижения вверх происходит смена режимов течения от однофазного течения (зона подогрева) до зоны влажного пара. В трубе наблюдаются последовательно зоны пузырькового кипения, эмульсионного, пробкового и стержневого, или кольцевого режимов. Длина зон зависит от величины удельного теплового потока д, скорости циркуляции, длины трубы, температуры на входе. При этом установлено, что коэффициент теплоотдачи вдоль трубы меняется. [c.84]

При атмосферном давлении стержневой режим течения наблюдался при значительных приведенных скоростях газа (15—20 м сек) [49] и малых расходах воды, от случай течения довольно сложен, так как для полного гидродинамического описания пленочного режима течения необходимо знать распределение фаз в потоке, распределение скоростей и касательных напряжений. Здесь любопытно отметить, что проведенные измерения профиля скоростей в двухфазном потоке и распределение фаз [92] показали, что в кольцевом потоке профиль скоростей изменяется от плоского, соответствующего закону распределения скоростей в турбулентном потоке ньютоновской жидкости, к заостренному, соответствующему ламинарному режиму течения. Кажущаяся вязкость у стенки больше вязкости каждой фазы Экспериментальные данные позволяют предположить, что течение двухфазной жидкости является неньютоновским. Поэтому теоретическое решение вопроса определения режимов и теплоотдачи при двухфазном течении связано с немалыми трудностями. При анализе процесса испарения в вос- [c.102]

На стр. 295 были изложены методы расчета производительности стержневой головки, основанные на использовании кривых течения и кривых эффективной вязкости, приведенных в части П1. Эти же простые методы можно использовать и для расчета щелевых головок. Необходимо только, прежде чем пользоваться графиком, умножить рассчитанную величину эффективного градиента скорости бд/гюЬ на отношение к, к". Так как величина этого поправочного коэффициента при изменении -> в диапазоне от 1,5 до 3 меняется очень незначительно, то для расчета можно пользоваться его средним значением, равным 0,93 (при [c.300]

В [80] приводятся результаты теоретического и экспериментального исследования движения неньютоновских жидкостей с переменными реологическими характеристиками и предлагается разбивать поле скоростей в трубе на три зоны. Первая зона — вблизи оси цилиндра, где жидкость движется по стержневому закону. Во второй (средней) зоне аномальная жидкость течет с малым градиентом скоростей. Третий, пристенный слой является зоной бингамовского течения. Профиль скорости при это.м определяется тремя аналитическими выражениями. Еслн исследовать теплооб.мен при течении подобных жидкостей, то определение коэффициентов Ац , Вщ, В, в определяющих системах [c.366]

Визуальные наблюдения за движением кипящего кислорода в вертикальных трубах на стеклянных моделях показали, что в нижней части трубы, занятой зоной подогрева, движется светлая жидкость. Затем образуются отдельные центры парообразования. По мере продвижения вверх парожидкостного потока мелкие пузырьки пара сливаются в крупные и течение потока приобретает поршневой характер. Каждый паровой поршень двигает перед собой жидкостную пробку, в то время, как часть жидкости движется в виде тонкой пленки между поршнем и стенкой трубы. С увеличением скорости паров жидкостные пробки разрушаются и форма потока переходит в стержневую . В этом случае пар движется в средней части трубы, увлекая с собой жидкость, которая поднимается по стенке трубы в виде-пленки. [c.307]

Стержневая структура течения характеризуется движением основной массы газа в центре трубы в виде сплошного потока (стрежня) в кольце жидкой фазы, движущейся по стенке трубы. В ядре потока газ несет более или менее значительные по размеру капельки жидкости. Стержневая структура характеризуется высокими относительными скоростями газа (более 1,2 м/с). [c.21]

Скорость стержневого течения находится из уравнения (3-16) заменой на Если ввести безразмерную перемеыную Х= г 1Я) = (25о// Р), то выражение для скорости стержневого течения можно записать в виде [c.85]

На рис. 12.22 приведено несколько рассчитанных профилей скоростей при различных значениях отношения д р/д й- При увеличении давления отношение д р/д 11 < О уменьшается ((д р/д увеличивается), как следует из уравнения (12.3-3). Для закрытого выхода я р/д а = —1) на рис. 12.22 показано, что интенсивное циркуляционное течение, возникающее между двумя параллельными пластинами, напоминает такой же поток в экструдерах с двумя зацепляющимися червяками. Жидкость увлекается вперед к выходу обеими поверхностями и течет обратно в центре зоны (—V1/3 < I < 1/3 ). Для д р1да = —% скорость в центре зоны равна нулю, и встречное течение полностью отсутствует. Профиль скоростей, при котором для заданного расхода д и скорости Уо развивается максимальное давление, соответствует д р/д й = — /д (или = %). Наконец, при Я р/Я а = О имеет место ожидаемое стержневое течение. [c.455]

Из уравнения (И1.31) следует, что в случае ньютоновской жидкости (п = I) эпюра скоростей установившегося течения имеет форму параболы второй степени (рис. П1.3). По мере увеличения аномалии вязкости форма эпюры скоростей изменяется. В центральной части потока образуется все более широкий участок, в пределах которого скорость изменяется незначительно. Особенно четко это видно, если сопоставить друг с друго.м эпюры градиентов скорости в различных участках потока (рис. III. 4). Иначе говоря, с увеличением индекса течения картина течения потока все больше напоминает картину течения стержневого типа, при котором центральная часть потока движется как жесткий неде-формируемый стержень, окруженный слоем деформирующейся жидкости. [c.94]

Уравнение (2) решалось при граничных условиях первого (постоянная температура стенки Гц, = onst) и второго (постоянной тепловой на стенке = = onst) рода. Температурный профиль на входе в трубу принимался однородным, за исключением тех работ, где рассматривался теплообмен на участке тепловой стабилизации. Уравнение энергии записывалось отдельно для зоны стержневого течения, где скорость постоянна, и зоны вязкого течения на гра- [c.78]

Модель стержневого течения можно использовать для расчета теплообмена при движении в трубах сыпучих сред, состоящих из мелкозернистых тел [108]. Экспериментальные исслодования показывают, что при движении сыпучего тела сплошным потоком в вертикальной трубе под действием собственного веса слой частиц у стенки испытывает лишь незначительное торможение. Поэтому допущения) о постоянстве скорости по сечению и длине трубы достаточно хорошо выполняются. [c.359]

Задача расчета теплообмена упрощается, если принять, что профиль скорости не изменяется по длине трубы. В этом случае справедлив параболический закон Пуайзеля (см. 8.1). Иногда для упрощения решения полагают, что скорость не зависит как от радиуса трубы, так и от ее длины (модель стержневого течения). [c.248]

Значения коэффициентов к в формуле (6.1.7.6) и 1 в формуле (6.1.7.7) были определены при изучении продольного перемешивания при скоростях диссипации энергии до 200 Вт/кг (рис. 6.1.7.3). Установлено, что продольное перемешивание в аппаратах с гладким ротором определяется когерентными структурами — крупномасштабными тороидальными вихрями. При использовании ротора с дисками перенос вдоль оси аппарата лимитируется пульсациями, образующимися в результате отрьша течения от края диска. В аппарате со стержневым ротором основное влияние на продольное перемешивание оказывает вихревая дорожка, формирующаяся за стержнями. [c.335]

Режимы движения газо-жидкостного потока. При малых приведенных скоростях газа (Vr < 0,1 м/с) в потоке жидкости распределены отдельные пузыри различных размеров, не зависящих от условий входа газа в трубу. Такой режим движения газо-жидкостной смеси в барботажных трубах газлифтного аппарата можно назвать пузырьковым. При увеличении скорости газа, а соответственно и скорости циркулирующей жидкости, газо-жидкостная смесь приобретает структуру динамической пены, состоящей из деформированньпс пузырей различных размеров, заполняющих весь объем трубы. Этот режим называют пенным. С дальнейшим увеличением скорости газа пенный режим переходит в стержневой, когда основная масса газа движется в центре трубы, окруженная кольцевым восходящим потоком жидкости. Стержневой режим наступает при скоростях газа более 10 м/с, при которых газлифтные аппараты обычно не работают. Переход от одного режима движения к другому происходит плавно, без проявления каких-либо кризисных явлений в гидродинамических характеристиках газо-жидкостной смеси. Подробнее о структурах двухфазного течения см. в 3.4.1. [c.520]

Метод, основанный на использовании степенного закона течения. На рис. 4,47 вдоль верхнего участка кривой течения, изображающей зависимость градиента скорости от напряжений сдвига, проведена пунктирная прямая. Эта прямая довольно хорошо апроксимирует кривую течения в интервале изменения градиента скорости от 8 до 1000 сек- , в пределах которого лежит обычный диапазон значений градиентов скорости, существующих на практике в стержневых головках. С меньшими значениями градиента скорости можно встретиться при проектировании головки для шприцевания на маленькой шприцмашине стержней очень большого диаметра. [c.296]

Эффективный градиент скорости у стенки, напряжения сдвига на стенке и эффективная вязкость зависят от геометрических размеров головки. Иначе говоря, кривые течения, приведенные в части П1, полученные на круглых насадках, несколько отличаются от кривых зависимости эффективного градиента скорости от напряжения сдвига, которые были бы получены, если бы те же самые материалы исследовались с помощью щелевого насадка при тех же температурах, с таким же значением LIh. Величина поправки невелика и ее очень нетрудно найти. В щелевых головках величина эффективного градиента скорости равна qlwh , а напряжения на стенке—p/i/2L. Так же как и для стержневой головки, величина эффективной вязкости определяется как отношение напряжения к градиенту скорости. Для материалов, подчиняю- [c.299]

Как и следует ожидать, максимальная скорость соответствует середине треугольника с координатами (О, й /]/3). Треугольник, соответствующий уравнению Ярдоффа, изображен на рис. 4,54. На этом же рисунке представлены три кривые постоянной скорости, для и=0,9 0,5 и 0,1 Ытах- Расположенная за пределами треугольника пунктирная кривая изображает форму отверстия, для которого линия постоянной скорости о, 1 Ытах имела бы почти правильную форму. (Неньютоновский характер течения проявляется в том, что поток становится более близким к стержневому, т. е. линии постоянной скорости начинают как бы выпучиваться.) Можно без большой ошибки принять, что если линия 0,1 имеет треугольную форму, то [c.319]

Потери давле ия от трения вследствие сложных процессов дви-же1шя газа в улитке еще не поддаются точному расчету. Движение в улитке дюжно рассматривать как один из видов диффузор ного течения, так как средняя скорость в направлении вращения рабочего колеса падает от одного поперечного сечения к последующему. Расчет следует проводить с учетом того, что коэффициенты потерь для диффузоров выше, чем для цилиндрических труб при одинаковых числах Ке. Но, кроме того, поток в улитке 1 е только тормозится, но и изгибается. Поэтому, как всякий криволинейны " поток, он имеет вторичные течения, возника Ощие вследствие того, что на пограничный слой, заторможенный вследствие трения о стенки, влияет распределение давления в ядре потока. Слои, находящиеся около стенок, следуя падению давле ия, перемещаются на обеих сторонах улитки от периферии внутрь, перемешиваются здесь с быстродвижущимися массами газа, входящими в улитку и вместе с ними снова отбрасываются к периферии. В результате в улитке образуется двойной вихрь (фиг. 370), который вызывает допол 1ительные потери давления. Двойной вихрь пр одиостороннем ВЫПОЛНе ИИ улитки может быть приведен к простому стержневому вихр о с меньшими потерями (фиг. 371). Это, вероятно, является причиной показан юго на фиг. 372 оптимального к. п. д. несимметричной улитки в, так как при этом 36 Эккерт 370 561 [c.561]

При эмульсионном и пробковом режимах течения паровая фаза еще достаточно дигпергирована (раздроблена), так что скольжение невелико, если скорости циркуляции значительны. При стержневом режиме из-за расслоенного течения величины ск могут быть значительны. Во всех случаях с увеличением скорости циркуляции относительное скольжение уменьшается. При (гск=0 Шв,=гВп <р= 3- [c.314]

Если жидкость нагревается или охлаждается, профиль скоростей может сильно измениться из-за влияния температуры на вязкость. Возникающие при этом усложнения задач теплообмена столь велики, что получены только приближенные решения. Гретц [55] дал решения для двух случаев. В одном искажение профиля считается малым и сохраняется параболический профиль. В другом решении это искажение считается настолько сильным, что распределение скорости по сечению считается равномерным. (Такое течение называется стержневым или поршневым.) Это предположение может выполняться приближенно, если жидкость нагревается от стенок трубы (рис. 23. 1). Решения Гретца рассмотрены ниже. [c.316]

Отбор проб со стержневой части осуществлялся комплексным методом с помощью стратометра и речного дночерпателя вырезного действия. Последний также применялся отдельно (как при работе с лодки, так и с понтонов) на тех участках русла, где скорость течения в стержневой части была наибольшей. Кроме того, начиная с июня отбор проб проводился по схеме опорных створов, которая полностью себя оправдала, позволив дифференцировать степень воздействия абиотических факторов среды не только вдоль русловых потоков, но и в их поперечном разрезе. [c.10]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология