Лева уравнение для гидравлического

Рассмотрим физический смысл левой части этого уравнения. Если <7й есть тепловой поток от поверхности трубы к протекающей по ней жидкости, отнесенный к единице длины трубопровода, то первый член уравнения представляет тепловой поток, приходящий извне к единице массы жидкости. Второй член левой части уравнения выражает тепловой поток, поступающий к единице массы жидкости в результате затраты механической энергии, т. е. гидравлических потерь. Таким образом, уравнение (6.26) полностью согласуется с первым законом термодинамики [c.184]

При течении идеальной жидкости в отсутствие насоса Н = = 2. В случае течения реальной жидкости //2 < Я , и для сохранения равенства в правой части уравнения Бернулли (2.16) учитываются гидравлические потери в трубопроводах. Но насос — источник энергии, он создает дополнительный напор Я, увеличивающий сумму слагаемых в правой части. Чтобы сохранить знак равенства, необходимо в левую часть добавить этот напор [c.267]

В уравнениях (2.2.12.20)-(2.2.12.24) обозначено ф — угол поворота кривошипа от положения, при котором поршень находился в левой мертвой точке К — радиус кривошипа са — угловая скорость вращения кривошипа 5 — площадь сечения цилиндра 5в — площадь сечения всасывающего трубопровода — коэффициент местного сопротивления насоса при всасывании жидкости, приведенный к скорости поршня "к— коэффициент гидравлического трения во всасывающем трубопроводе 4 — длина всасывающего трубопровода — суммарный коэффициент местных сопротивлений линии всасывания. [c.98]

Второе направление основано на совместном решении уравнения Ар = f w), относящегося к фильтрации потока через неподвижный слой частиц, и уравнения, характеризующего гидравлическое сопротивление взвешенного слоя, что отражено в работах М. Лева [9], Л. А. Акопяна и А. Г. Касаткина [17], О. М. Тодеса [18]. [c.19]

Теплоноситель I последовательно проходит следующие участки, на каждом из которых теряется некоторая часть от его общей механической знергии 1) участок местного сопротивления при внезапном расширении потока, выходящего из левого штуцера в левую крышку теплообменника коэффициент местного сопротивления в расчетном уравнении (1.80) здесь зависит от критерия Ке = где - скорость теплоносителя I в штуцере диаметром 1 1, и, в принципе, еще от отношения (( /В , т. е. от отношения поперечных сечений штуцера и крышки 2) участок местного сопротивления внезапного сужения потока при входе теплоносителя I из левой крышки в параллельные трубы трубного пучка коэффициент местного сопротивления входа здесь будет зависеть от величины критерия Ке = в котором, согласно уравнению расхода (1.15), = Шц,, iщ /(rai ), п - число параллельных трубок внутренним диаметром с1, и от отношения суммарного поперечного сечения трубок к поперечному сечению крышки пЛ 1В 3) участок сопротивления трения при параллельном прохождении теплоносителя I по всем трубкам трубного пучка со скоростью и>, величина этого сопротивления вычисляется по уравнению (1.78), в котором с1 и Ь - внутренний диаметр и длина трубок здесь существенно, что полученная расчетом величина Ар - это разность давлений, одинаковая на всех п параллельных трубках (аналогично на электрических, включенных параллельно сопротивлениях, разность электрических потенциалов одинакова, а электрические токи -одинаковы во всех параллельных сопротивлениях, если эти сопротивления одинаковы) скорости в каждой из трубок равны, поскольку их гидравлические проводимости, т. е. величины, обратные равным гидравлическим сопротивлениям, также одинаковы значение коэффициента трения определяется по графику рис. 1.27 в зависимости от значения Ке и относительной шероховатости й/е внутренней поверхности труб 4) участок местного сопротивления внезапного расширения потока при выходе его из трубок в правую крышку аппарата коэффициент С здесь, как и на втором участке, является функцией Ке = ii) ii/v и отношения поперечных сечений п(1 1В 5) участок локального сужения потока при входе его из крышки в штуцер коэффициент местного сопротивления в общей расчетной формуле (1.80), как и на первом участке, зависит от Reц, = и> ,й ,/У и от отношения сечений штуцера и крышки (й /В . [c.101]

Для определения гидравлического сопротивления слоя частиц произвольной формы при любом режиме фильтрации применяют также уравнение Лева [c.261]

Отметим, что при постоянном притоке жидкости в емкость наступит самостоятельный пульсационный перелив всего содержимого бака через гидравлическую петлю. В начале, когда в емкости находится немного жидкости, она собирается в левом колене а, направленном вверх. Однако в момент, когда бак будет наполнен, жидкость подойдет к перегибу гидравлической петли Ь и начнет переливаться в ее правую часть с. После наполнения этой части тотчас же начинается всасывающее действие гидравлической петли. Вся жидкость из емкости переливается через гидравлическую петлю со скоростью, соответствующей уравнению (1-34) после полного опорожнения бака всасывающее действие гидравлической петли прекращается. Постепенно емкость снова наполняется жидкостью, притекающей сверху. В момент, когда емкость наполнится, гидравлическая петля опять начнет действовать. [c.8]

Приведем еще один пример несистемного подхода в практическом применении математической модели. В конце 80-х годов осуществлялось технико-экономическое обоснование противопаводковых мероприятий на большом протяжении рек Читинка, Амга, Перча, Селенга и др. в Читинской области. Научной основой такого обоснования служат гидравлические расчеты неустановившегося медленно изменяющегося движения воды в естественном русле и пойме с выбором основных параметров обвалования территорий, подвергающихся затоплениям. Высокие половодья на этих реках происходят, как правило, в конце весны — начале лета в соответствии с их снеговым питанием и имеют достаточно большую продолжительность (от трех недель до двух месяцев). На реках расположено большое число городов и поселков, подвергающихся периодическим затоплениям, а также значительные площади ценных для сельскохозяйственного использования земель. Проводить сплошное обвалование этих рек не предполагалось. Однако анализ выборочного обвалования потребовал рассмотреть участки рек на большом протяжении (80-200 км для каждой из них). К тому времени уже была создана компьютерная программа расчета неустановившегося медленно изменяющегося движения воды в естественном русле. Численный алгоритм обеспечивал строгое решение одномерных уравнений Сен-Венана методом прогонки, который основывался на достаточно детальном делении реки на расчетные участки по длине и сравнительно малых интервалах времени. Однако такая высокая детализация не соответствовала той проблемной постановке задачи, которая требовалась в данном случае. В результате многочасового расчета на ЭВМ удалось лишь провести расчет единственного варианта планового расположения дамб по реке Читинка. Использовать компьютерную программу для других рек и для вариантного поиска планового расположения дамб оказалось невозможно. Для выполнения задания по проекту пришлось составить новую специальную программу расчета кривой свободной поверхности (т. е. установившегося движения воды), оценивающую оперативные изменения информации о положении дамб. Расчеты проводились для расходов, близких к максимальным половодным расходам, хотя формально в данном случае это не вполне корректно. Однако эти расчеты достаточны для оценок стоимости дамб на предпроект-ной стадии. В работе [Левит-Гуревич, 1996] показано, что необходимо установление соответствий между классификацией методов решения гидравлических задач и классификацией их проблемных постановок. Несоответствия между методом расчета и изложенной постановкой задачи устраняются посредством различных модификаций метода мгновенных режимов, которые отвечают необходимым расчетным параметрам и удобно вписываются в технические условия [Грушевский, 1982] [c.21]

Для анализа характеристик гидравлических ударов в загрузочных трубопроводах в работе совместно с В.А.Сулеймановым проведено численное интегрирование на ЭВМ (методом Мак-Кормака) системы дифференциальных уравнений, описывающих нестационарное одномерное течение однофазной сжимаемой жидкости в трубопроводе при следующих краевых условиях на левой границе - условия, характеризующие отбор жидкости из изотермического резервуара с помощью центробежного погружного насоса (шахтного типа), на выходе которого установлен обратный клапан, срабатывающий при реверсе жидкости и достижении величины давления нагнетания равной 0,9 от максимально возможной (т.е. на закрытую задвижку ), на правой - условия, характеризующие режим закрытия и гидравлическое сопротивление запорной арматуры. Численные исследования показали, что пульсации давления непосредственно зависят от режима закрытия арматуры, а их амплитуда может в десятки раз превышать исходное номинальное давление. Установлено, что наиболее эффективным средством снижения амплитуды пульсаций давления является использование пневматических предохранительных клапанов, а также опережающее отключение питания насосов. [c.21]