нома л ыю тепловое р а г гаи

Количество получаемого метанола в пересчете на 1 м аппарата зависит, как и в случае синтеза аммиака, от объемной скорости потока реагентов, а следовательно, от интенсивности возврата. Зависимость между количеством теплоты, отводимой от реактора для синтеза аммиака (в % выделенной теплоты), расходом газа и степенью превращения представлена на рис. 1Х-63. Тепловое равновесие системы достигается, например, при 20%-ном превращении исходных веществ, когда расход газа составляет 6 м /ч, а также при 10%-ном превращении и расходе газа 45 м ч. В первом случае превращению подвергается 6-0,2 = 1,2 м газа в 1 ч, в другом 45-0,1 = 4,5 м /ч. Следовательно, повышение интенсивности возврата приводит к снижению степени превращения, но при этом увеличивается количество продукта, получаемого в единицу времени. [c.408]

Таким образом, соотношение скоростей реакций замещения радикалов сильно изменяется в зависимости от того, каковы знаки тепловых эффектов их реакций с данной молекулой, и отношения скоростей реакций двух сравниваемых радикалов с различными молекулами могут сильно различаться. Так, при реакциях с буте-ном-1 [c.49]

Влияние водорода при высоких температурах и давлениях на механические свойства сталей принято оценивать сравнением свойств наводороженных образцов, испытываемых при комнатной температуре, со свойствами стали в исход-, ном состоянии. Для сталей, склонных к отпускной и тепловой хрупкости, — со свойствами после длительного теплового воздействия. Обычно, влияние водорода на механические свойства представляется как отношение свойств наводороженной [c.259]

Уравнения (П.52) и (П.53) часто используют для расчета теплового эффекта реакции по температу ному коэффициенту константы равновесия. В простейшем слу- [c.44]

Так как горючие вещества имеют неодинаковые физические и химические свойства, а также могут находиться в различном агрегат- ном состоянии, для их подготовки к горению требуются различные количества тепла и степень нагретости источника воспламенения.. Следовательно, для воспламенения различных горючих веществ источники воспламенения должны обладать различной мощностью Источниками воспламенения могут быть не только высокотемпературные источники тепловой энергии, но и соответствующее по мощности тепловое проявление других видов энергии химической, электрической, механической, световой. [c.126]

Если объем системы остается постоянным АУ = О (изохорный процесс), то Л = О, и тогда изменение внутренней энергии равно изохор ному тепловому эффекту процесса АС/ = ( у. [c.96]

Алгоритмически задача выбора технологической схемы состоит в разработке или выборе методов ее анализа, оценки, оптимизации и синтеза. На этапе анализа составляются уравнения математического описания, задаются переменные процесса и схемы, и в результате решения получается информация о потоках, температурах, давлении, составах, размерах и т. д. Оценка состоит в совмест-ном использовании информации с предыдущего этапа и экономических данных для определения целевой функции. Оптимизация состоит в поиске наилучшего набора переменных процессов. Традиционно разработка технологических схем проводится на основании итерационного выполнения указанных этапов, и лишь в последнее время стало уделяться внимание этапу синтеза, который призван объединить в себе все предыдущие этапы на основе некоторого метода. Известно большое число методов синтеза [4, 52], основанных на различных подходах, и многим из них присуща необходимость использования некоторого метода решения систем нелинейных уравнений или метода оптимизации. Последние используются для сведения материального и теплового баланса схем. Задачи решения систем уравнений и минимизации некоторого функционала взаимосвязаны и могут быть сведены одна к другой. Например, условием минимума функции Р х) является равенство нулю частных производных дР1дх1 = О, 1 = 1, 2,. . ., п, а система уравнений f х) = О, I = 1, 2,. . ., п, может быть решена путем минимизации соответствующим образом подобранного функциона- [c.142]

Испытания топлив по последовательскому методу производятся при менее напряженном режиме, чем по моторному методу смесь за карбюратором не подогревается, в то время как при испытаниях по моторному методу температура смеси поддерживается на уровне 150° С (табл. 1. 1). Поэтому моторный метод более правильно оценивает -антидетонационные свойства автомобильных бензинов при работе двигателей на постоянном форсирован-ном режиме (загородная езда), а исследовательский — при работе двигателей па ограниченной мощности, с частыми остановками и при меньшей тепловой напряженности двигателя (езда в городских условиях). [c.14]

В правой части уравнения (5.1) первое слагаемое ( кс = /пО выражает плотность теплового потока, обусловленного конденсацией пара, поступающего на поверхность конденсации из ядра парогазового потока в результате конвективной и молекулярной диффузии второе слагаемое [9кв = акв(Т — Tf)] выражает плотность теплового потока, обусловленного конвективным теплообме- ном между газовой 1Г жидкой фазами. Во многих случаях эта составляющая из-за незначительности температурнога напора (Г — Г/) оказывается. малой по сравнению с теплотой фазового превращения пара ( кв <. Чкс) и ею в расчетах можно пренебречь. При этом основное значение в конденсаторах парогазовой смеси приобретает массоотдача. Однако при больших разностях температур Т — Tf) величина <7кв может быть достаточно большой и пренебрежение ею в расчетах становится недопустимым. В этом случае важными являются оба процесса тепло- и массообмена, которые должны рассматриваться в их взаимной связи. [c.149]

Описанный порядок расчета конденсаторов парогазовой смеси был впервые применен для бинарных систем Кольборном и Хоуге-ном в работе [165], где дано также модельное представление процесса и на основе его предложен способ вычисления плотности теплового потока в произвольном сечении конденсатора. [c.191]

А. Тепло- и массопереиос к твердым телам и жидким средам прн внешнем обтекании тел и течении в каналах, при вынужденной и естественной конвекции. Перенос теплоты к твердым телам и жидким средам при ламинарном течении с заданными граничными условиями или условиями сопряжения полностью описывается законом теплопроводности Фурье, если только тепловые потоки не превышают своих физических пределов (фононный, молекулярный, электронный перенос н т. д.). Возможность решения сложных задач в большей или меньшей степени зависит только от наличия необходимой вычислительной техники. Для расчета ламинарных течений, включая и снарядный режим, к настоящему времени разработано достаточно много стандартных про1-рамм, и их число продолжает непрерывно увеличиваться. Случай движущихся тел включает в себя также и покоящиеся тела, так как координатную систему можно связать с телом и, таким образом, исключить относительное движение. Поэтому методы расчета теплопередачи к твердым телам и жидким средам при их ламинарном течении полностью аналогичны. Единственным фактором, влияющим на тепловой поток как при нестационарном нагреве твердого тела, так и при квазистационар-ном ламинарном течении, является время контакта. Хотя часто коэффициент теплоотдачи нри ламинарном течении представляется как функция скорости, необходимо обязательно помнить, что скорость течения есть только мера времени контакта или времени пребывания среды в теплообменнике. Эта концепция обсуждалась в 2.1.4, где было показано, каким образом и — а-метод, используемый обычно для описания ламинарного теплообмена, можно применить и для расчета нестационарного теплопереноса а твердом теле. В разд. 2.4 эта концепция получает даль- [c.92]

НОМ разделе будут рассмотрены только способы вь числсния теплового зффекта процесса контактирования. [c.437]

Теплота этого процесса не может быть измерена в калориметре непосредственно, так как окорость образования uS04-5H20 мала. При образовании устойчивого кристаллогидрата теплоту гидратации можно определить калориметрически. Практически теплоты образования кристаллогидратов определяют по разности теплот растворения безводной соли и кристаллогидрата в большом количестве воды. При интенсив ном перемешивании раствора скорость растворения описывается уравнением (VI.13). Если растворять тонкоиз-мельченный безводный сульфат меди в большом количестве раст-(вора концентрации, близкой к насыщенному раствору, то при быстром перемешивании гидратация сульфата меди пройдет мгновенно, а растворение будет происходить медленно, так как (Снас—С) близко к нулю. Таким образом, измеренный тепловой эффект будет соответствовать только теплоте образования кристаллогидрата. [c.135]

В трансформаторах тепла и, в частности, в рефрижераторных установках примерами внутренних потерь могут служить потери, связанные с дросселированием, гидрав-лгческими сопротивлениями, трением в машинах, тепло- и массообме-ном при конечных температурных напорах и др. К внешним потерям относятся те, которые связаны, например, с отличием температуры о> лаждаемого тела от температуры хладоагента, а также потери через тепловую изоляцию. К этой же группе относятся потери в системах с квазициклами, вызванные потоками рабочего тела, выходящими из установок, эксергия которых не используется, например нагретая ох-л.аждающая вода, отбросной азот в кислородных установках и др. [c.21]

Процессы охлаждения в магнгт-ном и электрическом полях в принципе не связаны с эффектами, возникающими только при ультранизких температурах. До недавнего времени считалось, что указанные процессы целесообразно применять лишь в этой области. Между тем новые исследования термодинамических свойств веществ показали, что процессы МК- и ЭК-охлажде-ния могут быть работоспособны вплоть до температуры окружающей среды. Такие процессы представляют интерес для создания рефрижераторов и тепловых насосов на основе непосредственного исполь-зо зания электроэнергии без термомеханических процессов (или с минимальным их применением). [c.298]

Сопоставление данных, приведенных в табл. 10, показывает, что с тепловой точки зрения топливо всех сортов уступает коксу, так как энтальпия уходимых из фурменной зоны газов меньше и поэтому при прочих равных условиях, температурный уровень в фурменной зоне ниже. С этой точки зрения наихудшим топливом является коксовальный газ (если не учитывать водяной газ), обеспечивающий энтальпию продуктов сгорания в 7,8 раза более низкую, чем к01кс. Поэтому при подаче в целях экономии кокса какого-нибудь углеродсодержащего топлива (в неокислен-ном виде) в зону наивысших температур следует для обеспечения соответствующего температурного уровня фурменной зоны обеспечивать необходимую энтальпию продуктов сгорания (неполного) путем применения обогащенного кислородом воздуха или воздуха более высокого нагрева. Углерод кокса, применяемого в слоевых печах, может иметь не только энергетическое, но и технологическое назначение. [c.458]

Частицы А. размером менее 1 мкм всегда прилипают к твердым пов-стям при столкновении с ними. Столкновение частиц друг с другом при броуновском движении приводит к коагуляции А. Для монодисперсных А. со сферич. частицами скорость коагуляции и/Л= — где и-число частиц в единице объема, К-т. наз. коэф. броуновской коагуляции. В континуальном режиме К рассчитывают по ф-ле Смолуховского = 4яйрОр, в свободномолекуляр-ном-по ф-ле К = л1/2- рИрр, где Кр-средняя скорость теплового движения аэрозольных частиц, р-коэф., учитывающий влияние межмол. сил и для разл. в-в имеющий значение от 1,5 до 4. Для переходного режима точных ф-л для вычисления К не существует. Помимо броуновского движения коагуляция А. может иметь и др. причины. Т. наз. градиентная коагуляция обусловлена разностью скоростей частиц в сдвиговом потоке кинематическая-разл. скоростью движения частиц относительно среды (напр., в поле гравитации) турбулентная и акустическая-тем, что частицы разного размера сближаются и сталкиваются, будучи в разной степени увлечены пульсациями или звуковыми колебаниями среды (последние две причины существенны для инерц. частиц размером не менее 10 м). На скорость коагуляции влияет наличие электрич. заряда на частицах и внеш электрич. поля. [c.236]

Высокая анизотропия св-в монокристаллов Г. обусловлена строением его кристаллич. решетки. В направлении базисных плоскостей тепловое расширение Г. до 427 °С отрицательно (т.е. г. сжимается), его абс. значение с повышением т-ры уменьшается. Выше 427 °С тепловое расширение становится положительным. Температурный козф. линейного расширения равен -1,2-10 К" (до -73 С), О (427 С), 0,7-10 К (выше 727°С). В направлении, перпендикуляр ном базисным плоскостям, тепловое расширение положи-, тельно, температурный коэф. линейного расширения практически не зависит от т-ры и превышает более чем в 20 раз среднее абс. значение этого коэф. для базисных плоскостей. Температурный коэф. линейного расширения поликристаллич. г. очень быстро увеличивается в интервале -100-0 С, затем рост его замедляется для наиб, распространенных Г. эти коэф. одинаковы и равны 0,2-10 К в интервале 0-500°С и 0,4-10- К- выше 1000°С. [c.607]

Производственную мощность предприятия определяют также п( теплопроизводительности котельной установки Потребность предприятия в тепловой энергии определяется nyTeN умножения суточной мощности по спирту и другим видам выпускае мой продукции, исчисленной в соответствии с приведенными в Инст рукции нормативами, на действуюш,ие плановые нормы расхода теп ловой энергии на единицу по каждому виду продукции. К получен ному значению добавляются ненормируемые потребности предприя тия в тепловой энергии и отпуск ее сторонним потребителям. [c.202]

Задание Нандите связь тепловых эф фектов Ai/ и АН Для этого восполь зуитссь уравнением (2 4) Какой из тепловых эффектов больше при постоян ном объеме или при постоянном давлении [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология