Коэффициент бокового давления

Коэффициент бокового давления представляет собой отношение главных нормальных напряжений и Оз в условиях предельного напряженного состояния сыпучего материала и находится из уравнения [c.13]

Коэффициент бокового давления при условии одноосного сжатия без возможности бокового расширения равен отношению где сг, — боковое давление в слое сыпучего материала — нор- [c.153]

Коэффициент бокового давления набивки толщиной 5ц = 10 мм согласно табл. 3,32 к = 0,75 = 0,75-0,65 = 0,49, где к = 0,65 — для набивки из стружки фторопласта при р = 4,5 МПа (см. табл. 3,33). [c.273]

Для оценки поведения сыпучего материала под действием внешней нагрузки используют несколько характеристик угол естественного откоса а, начальное сопротивление сдвигу То, угол внутреннего трения ср, коэффициент внутреннего трения /, коэффициент внешнего трения коэффициент размалываемости Кр, коэффициент бокового давления I, коэффициент текучести К,- [c.152]

Коэффициент Пуассона приближенно можно рассчитать по коэффициенту бокового давления = /(1 + I). [c.153]

Коэффициент бокового давления зависит от структуры, порозности и других свойств сыпучего тела, а также от величины сжимающих напряжений. [c.38]

Коэффициент бокового давления к % = 16-г-19 мм % < 16 мм 5н > 19 мм k = kl k= (0,7-i-0,75) kl ш1п 1 (l,25 1,30)Ai кг (см. табл. 3.33) Для всех пропитанных набивок k= kl = 1 [c.267]

Решение. Согласно определению коэффициента бокового давления = (Т3 СГ1. В данном случае максимальное главное напряжение [c.16]

Для решения задачи определим коэффициент трения покоя материала о стенку сосуда высоту конуса Н , коэффициент бокового давления t из уравнения (1.13) и коэффициент В в уравнении (1 17) [c.20]

Эта формула позволяет определить так называемый коэффициент бокового давления [c.15]

Коэффициент р, зависит, как и модуль деформации Е, от сб-става, структуры, плотности, влажности материала, величины нагрузки и т. д. Для горных пОрод ц изменяется от 0,1 до 0,45. Коэффициент бокового давления, определяемый для условия отсутствия бокового расширения при деформации, изменяется соответственно от 0,11 до 0,82. [c.15]

Кв — коэффициент вертикального давления грунта к — расстояние от поверхности грунта до рассматриваемой точки в массиве бо — объемная масса скелета грунта в поверхностном слое w — весовая влажность грунта . В — ширина траншеи фо — угол внутреннего трения засыпки о стенку траншеи — коэффициент бокового давления грунта с — сцепление засыпки со стенками траншеи. [c.8]

Модуль деформации, коэффициент Пуассона, коэффициент бокового давления [c.34]

Рис. 49. Зависимость коэффициента бокового давления от давления прессования.

Коэффициент Пуассона приближенно можпо рассчитать по коэффициенту бокового давления V = /(1 + ). [c.153]

Коэффициент бокового давления g [c.59]

Коэффициент статического трения набивки о поверхности вала и сальниковой камеры, имеющие шероховатость 8-го класса, /== 0,0142/1 = 0,0142, где feift = 1 — коэффициент бокового давления для пропитанной набивки (Табл. 3.32) f = 0,0142 при ру = p/k = 4,2/l = 4,2 МПа (см. рис. 3.61). [c.275]

Коэффициент бокового давления 0,24 0,28 0,32 [c.60]

Коэффициент бокового давления 0,45 0,60 0,80 1 [c.60]

В табл. 16 приведены основные выражения для коэффициента бокового давления, предлагаемые различными авторами. [c.161]

Основные выражения для коэффициента бокового давления (Е) [c.162]

Коэффициент бокового давления определяется из отношения [c.169]

Белоусов В. А., Кольман-Иванов Э. Э., Семенов-Ежов И. Е. Экспериментальное определение коэффициента бокового давления в матрице таблеточного пресса методом оптически активных вклеек.— Хим.-фарм. журн., 1974, № 8, с. 41—44. [c.211]

Решение этого уравнения получено Янсеном при условии, что величина а,, о/сГг, о = 1> называемая коэффициентом бокового давления, не изменяется при переходе от верхних сечений к нижним. Это решение имеет вид [c.78]

В [52] на основании лабораторных исследований грунтов на крупномасштабных моделях показано изменение горизонтального давления на стенку от ее перемещения. Как видно из рис. 4, даже при незначительном перемещении стенки Л до 0,5 мм коэффициент бокового давления = Оз/я резко уменьшается. При последующем увеличении смещения влияние бокового распора сыпучего тела прекращается и наступает период, когда часть сыпучего материала начинает скользить в направлении к стенке. В этом случае на нее будет действовать активное давление. В каталитических реакторах абсолютные значения температурных расширений стенок на порядок выше. Перемещения стенок также имеют место при работе реакторов в непостоянном температурном режиме (рабочий цикл — регенерация, пуск — остановка и др.). Было замечено, что в реакторах каталитического крекинга после нескольких пусков и остановок, т. е. при незначительных расширениях и сжатиях слоя, частицы катализатора в определенных зонах слоя уплотнялись и в ряде случаев подвергались повышенному истиранию [53] по лпниям активного и пассивного давлений. Авторами [54] при исследованиях высоких слоев сыпучего материала было установлено, что величина сил трения между частицами стремится к максимальному значению у стенки емкости и к минимальному — в ее центре, что приводит к перераспределению по сечению горизонтальных и вертикальных давлений. В связи со строительством крупнотоннажных зернохранилищ, цементохранилищ, коксовых башен исследуется проблема взаимодействия сыпучего материала со стенкой емкости из-за возникновения в последней по высоте и по диаметру неоднородных растягивающих, изгибающих и температурных напряжений [39, 55, 56]. Интересными являются исследования взаимодействия сыпучего материала и податливых стен силосов [c.34]

Для численного определения величины Стс необходимо знать значения нормальных компонент тензора напряжений. При компактировании дисперсного материала в цилиндрической матрице с жесткими стенками сжатие материала происходит в одном направлении (без возможности его бокового расширения). Для этого случая zz = р, Стгт сг ф<р= р и Ос = (1 + 2 )р/3, где -коэффициент бокового давления Стш, а , - соответственно осевое, [c.41]

Коэффициеггг бокового давления обычно определяют экспериментально, как указано в [3,4], там же приведены значения коэффициента бокового давления для различных порошкообразных материалов при различной величине их плотности. Возможный интервал его изменения составляет Значение = О соответствует "абсолютно жесткому" телу, а [c.41]

В процессе прессования частицы порошка вступают во взаимодействие как между собою, так и с рабочими частями пресс-инструмента. Давление на рабочие части пресс-формы и характер его распределения — следствие сложных явлений, происходящих внутри прессуемого порошка. Из-за потерь на межчастичное и внешнее трение на боковые стенки матрицы во время прессования порошковых материалов передается давление значительно меньшее, чем осевое давление. Давление, передаваемое на стенки матрицы, называется боковым давлением Рбок- Не зная величины бокового давления невозможно произвести расчет на прочность деталей пресс-инструмента, определить потери иа трение и параметры износа, поэтому вопрос о коэффициенте бокового давления является одним из важнейших в теории и практике прессования порошковых материалов. Связь между осевым давлением прессоваиия и боковым давлением были предметом исследования многих ученых. [c.160]

Уже давно известно, что при одновременном прессовании и спекании, т. е. при так называемом горячем прессовании, при меньшем давлении прессования, более низкой температуре спекания и значительно меньшей продолжительности спекания результаты получаются лучше или по крайней мере такие же, как и при раздельном прессовании и спекании. Этот результат объясняется тем, что порошок при горячем прессовании приобретает пластичность, которая не достигается при других условиях. Больше всего сказывается этот эффект в местах соприкосновения зерен, где давление максимальное. Важную роль при этом играет также повышение коэффициента бокового давления, вызванное увеличением постоянной Пуассона с повышением температуры [20]. Штраус [21] вводит понятие момент активной деформации . В этот момент диффузия в контактных зонах зерен особенно благоприятна. Мазинг [22] на основании термодинамических исследований доказал, что появление жидкой фазы вследствие одновременного действия давления и температуры не является причиной этого эффекта. [c.354]