Перепад давления горизонтальном

Нутч -фильтр представляет собой прямоугольный или цилиндрический вертикальный сосуд с плоским или сферическим днищем на некотором расстоянии от днища расположена горизонтальная опорная перегородка с размещенным на ней фильтрующим материалом. Перепад давления на фильтрующем материале создается при наличии разрежения в нижней части корпуса (под перегородкой) или избыточного давления в верхней части корпуса. Основной недостаток нутч-фильт-ров —большая занимаемая ими площадь при сравнительно невысокой пропускной способности, поэтому нутч-фильтры используются главным образом в производствах малой мощности. [c.239]

Для равномерного распределения потока паров ро сечению колонны уровень жидкости и тарелка должны быть горизонтальными. С увеличением высоты сливной перегородки растет перепад давления и несколько повышается к. п. д. тарелки. В вакуумных колоннах высота сливной перегородки составляет примерно 13 мм, в атмосферных — 25 мм, а в колоннах, работающих под давлением, — 38 мм. [c.214]

Диаграмму удобно представить в логарифмической анаморфозе, но тогда нельзя пройти через нулевые значения скорости или перепада давления без разрыва координатной сетки. На рис. 1-3 эта область ограничена вертикальным и горизонтальным пунктиром здесь при низких скоростях восходящего или [c.17]

Рис. ХУ1-8. Сравнение экспериментальных и расчетных значений перепада давления (а) и скорости движения частиц угля размером 0,5 мм (б) при пневмотранспорте в горизонтальной трубе диаметром 25,4 мм.

Когда скорость ожижающего агента приближается к скорости начала псевдоожижения, обычно происходит некоторое расширение слоя еще до того, как перепад давления достигнет величины, равной весу твердых частиц, приходящихся на единицу площади поперечного сечения слоя. Этот эффект особенно заметен, если слой вначале сильно уплотнен. Кроме того, из-за неравномерной упаковки частиц в исходном слое переход от восходящего участка кривой псевдоожижения к горизонтальному происходит обычно плавно. [c.40]

Рис. ХУ1-11. Корреляция данных по перепаду давления при горизонтальном транспорте в плотной фазе 4 (стеклянные шарики (1р = 0,071 0,147 и 0,280 мм уголь йр = 0,112 0,50 и 0,75 мм).

Специально подчеркнем отсутствие количественных данных о влиянии пучков горизонтальных труб на характер движения твердых частиц и газа в псевдоожиженном слое. Если, например, желательно вести процесс в условиях более спокойного псевдоожижения, то неизвестно, чем руководствоваться при выборе диаметра труб и их шага при заданных параметрах процесса (размере частиц, расходе ожижающего агента, перепаде давления и главных размерах аппарата). [c.542]

Характеристики потока газ—твердые частицы наглядно иллюстрируются схематической диаграммой на рис. ХУ1-3, где перепад давления на единицу длины горизонтальной трубы представлен в зависимости от скорости газа. Параметр Ш выражает фиксированную массовую скорость твердого материала. Линия АВ при = О характеризует сопротивление трубы при движении по ней одного лишь газового потока (без твердых частиц). [c.595]

Для проверки последнего уравнения использованы опытные данные по перепаду давления, скоростям твердых частиц и газа в горизонтальном трубопроводе диаметром 25,4 мм и длиной 34,8 м. На рис. ХУ1-8, а экспериментальные значения перепада [c.600]

Изменение давления всасывания и выталкивания (волнистые линии) является следствием двух влияний переменного перепада давления в клапане и пульсаций потока во всасывающей и нагнетательной линиях. В начале открытия всасывающего клапана вследствие малой щели наблюдается значительное снижение давления (до точки М ). В начале выталкивания давление по той же причине, наоборот, повышается (до точки М ). Если клапан полностью открыт, то потери давления в клапане непостоянны потому, что скорость газа в нем изменяется, следуя переменной скорости поршня. Поэтому даже при постоянном давлении во всасывающем и нагнетательных патрубках линии всасывания и выталкивания индикаторной диаграммы отклоняются от горизонтальных прямых. [c.230]

Сказанное в равной степени относится и к капиллярному впитыванию в горизонтальной плоскости как в направлении фильтрации жидкости под действием внешнего перепада давления, так и в нормальном к общему потоку направлении. [c.207]

Обобщив эти и множество других фактов, Кудрявцев создал свою магматическую гипотезу происхождения нефти. В мантии Земли под давлением и при высокой температуре из углерода и водорода сначала образуются углеводородные радикалы СН, СНг и СНз. Они движутся в веществе мантии от области высокого к области низкого давления. А так как в зоне разломов перепад давлений особенно ощутим, углеводороды и направляются в первую очередь именно сюда. Поднимаясь в слои земной коры, углеводороды в менее нагретых зонах реагируют друг с другом и с водородом, образуя нефть. Затем образовавшаяся жидкость может перемещаться как вертикально, так и горизонтально по имеющимся в породе трещинам, скапливаясь в ловушках. [c.25]

Считая трубопровод горизонтальным, запишем для двух сечений, перепад давлении между которыми измеряется дифференциальным манометром, уравнение Бернулли. В соответствии с обозначениями на рис. П-17 и пренебрегая потерей напора, имеем [c.60]

На производстве получили распространение два типа прядильных трубок горизонтальные и вертикальные [196, 197]. Горизонтальные трубки просты в исполнении и более надежны в эксплуатации. Однако вертикальные прядильные трубки имеют два принципиальных преимущества. В центре формующейся нити у фильеры, как уже указывалось, образуется разрежение, и подвод ванны осуществляется за счет перепада давлений, составной частью которого является гидростатический напор. При горизонтальном трубочном формовании он не превышает 0,3—0,5 кПа, тогда как при вертикальном 100—200 см. Следовательно, во втором случае подвод ванны к центру пучка протекает более устойчиво. Второе преимущество заключается в том, что при вертикальном трубочном формовании все [c.253]

В патентах приведены прямоточные и противоточные сз емы циркуляции катализатора и подачи сырья. Из-за пониженного (1,15 М1]а) рабочего давления в реакторе необходимо было выбрать схему, обеспечивающую низкий перепад давления. Использование одноходового вертикального сырьевого теплообменника и новой конструкции огневого подогревателя снизило перепад давления в реакторе с 0,8 до 0,42 МПа. Использование вертикального теплообменника позволило уменьшить потери тепла на 40% по сравнению с обычными горизонтальными теплообменниками. Соответственно уменьшились эксплуатационные и капитальные затраты на охлаждение отходящего из реактора потока. Применение оборудования, обеспечивающего снижение перепада давления и повышение эффективности теплосъема, позволило повысить жесткость процесса риформинга. Непрерывная регенерация катализатора сохраняет его равновесную активность при низком давлении, повышает выход и октановое число риформата. Регенерация осуществляется в четырех независимых зонах нагрева, выжига кокса, оксихлорирования, сушки и охлаждения при радиальном потоке газа через слой катализатора. В дальнейшем за счет реконструкции давление в реакторе снизили до 0,7 МПа, объемную скорость подачи сырья повысили до 1,5 Ч-1, кратность циркуляции ВСГ понизили до 2,5, скорость циркуляции катализатора повысили с 300 до 900 кг/час. [c.162]

Уравнение Букингема связывает расход с перепадом давления для бингамовской жидкости в горизонтальном трубопроводе. Обычно задается расход, и надо определить соответствующий перепад давления, что по формуле Букингема можно сделать только путем нескольких итераций. Поскольку во многих случаях АР значительно меньше ДР, третьим членом в скобках в этих случаях можно пренебречь, что несколько упрощает определение ДР [c.47]

Для определения коэффициента проницаемости кернодержатель устанавливается в горизонтальное положение. При этом изменение перепада давления на концах образца пласта от 1 до 0,01 МПа достигается созданием давления на входе керна с использованием давления сжатого азота, менее 0,001 МПа — специальной напорной емкости, установленной на заданном уровне. [c.138]

Перед тем как создать перепад давления, необходимо проследить, чтобы капилляр по всей длине находился в горизонтальном положении или был расположен с равномерным наклоном. Малейшие изменения наклона чувствительным образом сказываются на скорости пробки. Установлено, что можно наматывать капилляр на расположенную вертикально трубку диаметром примерно 25 см. [c.325]

При бурении горизонтальные напряжения в горных породах у ствола скважины снимаются, в результате ствол скважины сужается до тех пор, пока напряжение на его стенке не станет равным перепаду давления на глинистой корке или нулю, если глинистая корка отсутствует. Если возникающая при этом деформация не превышает значения при пределе упругости горной породы, уменьшение диаметра ствола будет пренебрежимо, малым. Но если эта деформация превысит значение при пределе упругости, начнется пластическое течение вследствие высоких всесторонних напряжений, -преобладающих на значительных глубинах. Поэтому вокруг ствола скважины образуется кольцевая зона, в которой порода подвергается пластической деформации (рис. 8.12)- Радиус ствола скважины уменьшается, а наружный радиус зоны пластических деформаций увеличивается до тех пор, пока радиальное напряжение у стенки сква- [c.301]

В тех случаях, когда глинистые отложения уплотняются под действием веса вышележащих осадочных пород, адсорбированная глинистыми минералами вода выжимается вместе с поровой водой. Количество остающейся воды зависит от глубины погружения типа и объемной доли глинистых минералов, присутствия обменных катионов на них и геологического возраста формации. На рис. 8.28 приведены средние объемные плотности пород различных возрастов. При вскрытии глинистого сланца горизонтальные напряжения в породе на стенке скважины снимаются и обезвоженный сланец начинает адсорбировать воду из бурового раствора. Если развивающееся при этом давление набухания вызывает увеличение центробежного растягивающего напряжения до уровня, превышающего предел текучести, ствол скважины дестабилизируется. Как уже описывалось ранее, эта дестабилизация проявляется в виде пластического течения, когда осадочные породы, состоящие преимущественно из натриевого монтмориллонита, вступают в контакт с буровыми растворами на пресной воде. Однако в интервалах поливалентных глин, контактирующих с солевыми растворами и ингибированными буровыми растворами, происходит разрушение стенок скважины посредством осыпания довольно твердых обломков, в результате чего диаметр ствола увеличивается. При использовании чистых рассолов увеличение диаметра ствола принимает характер кавернообразования (рис. 8.29, А), поскольку, как показано на рис. 8.15, Б, чистая жидкость не создает достаточного давления на стенку скважины и поэтому перепад давления на элементе глинистого сланца в стенке скважины очень мал. Обваливание ствола намного слабее, если буровой раствор содержит реагент, регулирующий фильтрацию (см. рис. 8.29, Б), так как образующиеся трещины закупориваются глинистой коркой. Однако осыпание при этом полностью не устраняется в связи с тем, что внутреннее давление на стенку скважины ограничивается разностью pw—pf) При бурении скважины [c.318]

Разработана новая конструкция насадочной колонны [10], состоящей из 3 цилиндрических зон с общей осью. Внешняя зона является полым пространством со сплошными горизонтальными перегородками. Внутренняя зона также представляет собой полое пространство со сплошными поперечными перегородками. По высоте перегородки внешней зоны не совпадают с перегородками внутренней зоны. Промежуточная зона заполнена насадкой, по которой стекает жидкость. Газовая фаза поднимается и вследствие несовпадения перегородок внешней и внутренней зоны, поток газа периодически переходит из внутренней зоны во внешнюю зону и наоборот, пересекая в поперечном направлении поток жидкости. Перепад давления значительно ниже, чем в традиционных насадочных колоннах. [c.96]

При отсутствии обмена импульсом и количеством движения между сечениями 1 к 2 тоже должен был бы возникать перепад давления — идеальный, обусловленный изменением скоростных напоров (силы трения на коротком участке будем считать пренебрежимо малыми). Тогда изменение пьезометрических напоров в соответствии с уравнением Бернулли (2.15а) для идеальной жидкости при 21 = 12 (горизонтальная труба) составило бы [c.165]

Чтобы уменьшить перепад давления, тонкий слой молекулярного сита располагают в цилиндрическом адсорбере горизонтально. [c.726]

Рис. 5.4. Изменение счетной концентрации пузырьков воздуха п в горизонтальных, вертикальных и радиальных флотаторах при разных перепадах давления на дросселирующей диафрагме Др.

В горизонтальных каналах для получения эмпирических данных для А-2 достаточно измерить перепад давления на участке с постоянной скоростью материала длиной Ах. Тогда из уравнений (3.4.7.4) и (3.4.7.5) с [c.218]

Смесь сырья с водородсодержащим газом поступает через верхний штуцер в зону фильтрации, где в фильтрующем устройстве улавливаются продукты коррозии и механические примеси. В зоне фильтрации (рис. 197) установлена колосниковая решетка, покрытая сверху сеткой, на которую насыпан сначала слой фарфоровых шаров, затем слой отработанного катализатора и сверху еще слой фарфоровых шаров. На колосниковой решетке установлены распределительные стаканы. Конструкция обеспечивает движение паров и жидкости в слое в вертикальном и горизонтальном направлениях, что увеличивает возможность прохода среды при засорении слоя. Фильтрующее устройство опирается на балки, воспринима-юи ие силу от перепада давления в слое. [c.231]

Для определения перепада давления при однонаправлениом движении воздушно-водяных смесей в шероховатых горизонтальных трубах можно воспользоваться уравнением [46] [c.170]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

При разработке установки РНРК второго поколения под давлением 0,35 МПа вертикальный сырьевой теплообменник заменили на пластинчатый, оптимизировав его таким образом, чтобы разность температур продуктов на выходе составляла 10 С вместо 40 С ранее, увеличили отношение длины к диаметру реакторов, диаметр внутренних отводов продуктов в отдельные печи, состоящие из двух горизонтальных кол-/ккторов, соединенных большим числом вертикально расположенных печных труб, установили энергосберегающее оборудование, увеличили мощность регенератора в 5 раз, упростили и усовершенствовали конструкцию клапанов. С целью уменьшения перепада давления в реакторах за счет образования мелочи и пыли стали выпускать высокопрочный носитеЛ для катализатора из гидроксихлорида алюминия, получаемого растворением металлического алюминия в соляной кислоте и последующей масляной формовкой в специальном приспособлении. [c.162]

Переход от горизонтального участка в зависимости перепада давления от скорости, соответствующего псевдо-ожижениому слою, к наклонному для неподвижного ело обычно происходит плавно. Минимально необходимая для псевдоожижения скорость определяется в этом случае как точка пересечения экстраполированных прямых, описывающих перепад давления в псевдоожиженном и неподвижном слоях (рис. 2). [c.155]

Мицубиси Хэви Индастриз разработала противоточный скруббер [562], представляющий собой набор горизонтальных У-образ-i ыx желобов, плотно соединенных в вертикальные ряды, так что газ вынужден проходить через слой жидкости. Эффективность абсорбции 50г (содержание в газе 0,11—0,24%) раствором сульфита натрия составляла 90—95% при перепаде давления около 0,7— [c.133]

Бринк и др. [122, 519] разработали туманоуловитель с волокнистым фильтрующим слоем, работающий при высокой скорости газов. Волокнистую набивку укладывают на каркас из проволочных сеток горизонтально по периметру многоугольника. В отличие от фильтрующих свечей, в которых поверхностные скорости составляют 75—200 мм/с, скорость прохождения газов через этот уловитель колебалась от 1500 до 2500 мм/с при перепаде давления около 2 кПа. Более высокие перепады давления (до 3 кПа) наблюдаются при работе с аэрозолями фосфорной кислоты. Рабочие характеристики этих установок приведены в табл. У1П-7 [122]. [c.377]

Горячий замес поступает в трубчатый разварник 16 (см. рис. 35), состоящий из вертикально и горизонтально расположенных труб. Для завода мощностью 1000 дал диаметр труб 150 мм, общая длина 45 м. Число вертикальных участков 8—10. На фланцевых соединеинях, скрепляющих вертикальные п горизонтальные участки, установлены диафрагмы (рис. 38), в которых диаметр отверстий по ходу продукта увеличивается от 37 до 52 мм. При дросселировании часть жидкости превращается в пар и масса продвигается со все большей скоростью. Скорость массы в первой трубе 0,1—0,12 м/с, в последней — 1,3—1,5 м/с скорость прохождения парожидкостной эмульсии через первую днафраг.му 1,6 м/с, через последнюю — 20,5 м/с. В результате перепада давлений температура массы на выходе пз трубчатого разварника ири разваривании зернового замеса 145—155°С, а ири разваривании картофельной кашки — 145—152 С. [c.99]

Во время протекания мазута через частично открытое выходное отверстие 4 мазут дросселируется и действует сверху на поршень 5 с пониженным давлением, которое совместно с весом поршня и тарировочных грузов 10 уравновешивает повышенное давление мазута на поршень 5 снизу. Изменение расхода вызовет соответствующее изменение перепада давления и, следовательно, определит соответствующую степень открытия выходного отверстия, так как при установившемся потоке силы, действующие на поршень, уравновешиваются. Прибор действует как диафрагма переменного сечения, обеспечивающая постоянный перепад давлений. Поскольку вертикальное положение поршня и сердечника пропорциональны расходу мазута, это положение можно отсчитывать на вторичном приборе, имеющем соответствующую шкалу расхода мазута. Вторичные приборы могут быть показывающими или самопишущими. Максимальный предел измерения выпускаемых расходомеров равен 5000 кг/час. Точность измерения 2,5%. Прибор устанавливают горизонтально на прямом участке трубы диаметром 2 дюйма и длиной не менее 500 мм до и 400 мм после прибора. Значительная погрешность измерения (примерно 2,5% цредела измерения в 500 кг/час) делает невозможным применение этих расходомеров в малых печах с небольшим расходом мазута. [c.239]

Кипение жидкостей в горизонтальных трубах ири вынужденной циркуляции впервые исследовалось Вудсом и др. [70, 71, 121]. Эти исследования, проводились на полупромышленной установке, основной частью которой являлась обычная медная труба диаметром 25,4 мм и длиной 14,6 м. Установка была выполнена в виде 4-ходо-вого парогенератора. На каждом участке трубы имелись три независимые паровые рубашки, всего на парогенераторе их было 12. Конденсат из каждой рубашки собирался отдельно, что дало возможность определить изменение интенсивности теплообмена по длине трубы. Температуры жидкости измерялись в начале каждого хода. Перепад давления устанавливался ртутными дифмано-метрами, подсоединенными к штуцерам отбора давления. Капельная конденсация пара достигалась добавлением октилтиоционата. [c.42]

Извлечение сернистых соединений из газового потока происходит с высокой скоростью, что позволяет для снижения перепада давления использовать цилиндрические горизонтальные адсорберы. Установка сероочистки природного газа с горизонтальными адсорберами сооружена компанией Эль Пасо Натурэль газ в штате Нью Мексико [36]. На установке при давлении 51-10 Па (52 кгс/см ) и температуре 35—40 °С перерабатывается 5,6 млн. м природного газа в сутки. В 1м исходного газа содержится 0,05 г сернистых соединений и 0,1 г воды. Регенерацию цеолита проводят частью очищенного газа при 315 °С. Выходящий газ содержит сероводорода 1,4-10" г/м , что в рамках требований к магистральному газу. Аналогичная установка меньшей производительности (1,4 млн. м /сут) сооружена другой фирмой [37]. [c.415]

Система двойных трубок включает внутренние трубки и циркуляционные трубы (или центральную трубу) для воды и кольцевых коллекторов. Наружные трубки, по которым циркулирует вода, снизу приварены к кольцевым коллекторам, сверху вварены в днище и открываются во внутреннее пространство корпуса аппарата. Внутренние трубки, по которым проходит пирогаз, войдя в аппарат, переходят в спирали, что обеспечивает эффективность теплового расширения. Затем охлаждающие трубки присоединяются к газовыводящему каналу, имеющему горизонтальный газоотводный патрубок и систему отбойных пластин. Патрубок отвода газа расположен ниже верхнего уровня охлаждающих трубок и это способствует выносу кокса. Паросборник снабжен двойной системой сепарации пара от воды вначале при помощи отбойников, затем посредством проволочных сеток. Система двойных трубок и вывода газа выполнена из хромоникелевой стали, входной газовый канал — из инколоя-800, корпус, паросборник и другие элементы — из углеродистой стали. Производительность аппарата по пару составляет 19—21 т/ч, перепад давления закоксованного аппарата — 0,03 МПа. Перепад давления и температур на [c.124]

Полученная расчетом картина кинетики счетной концентрации пузырьков воздуха в горизонтальных, вертикальных и радиальных флотаторах при й р/< =0 и й С /й =0 без учета коалесценции показана на рпс. 5.4. Расчет проводился для следующих параметров работы флотационной установки содержание растворенного воздуха в очищаемой воде Ссв=0, температура воды 20 °С, поверхностное натяжение о = 0,07 Н/м, перепады давления Др на дросеелируюн ем устройстве 600—200 кПа, коэффициент насыщения воды воздухом в напорном резервуаре [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология