Топки тепловое напряжение

Рис. 115. График для определения объема топки в зависимости от тепловой мощности и допустимого теплового напряжения.

Важной характеристикой топки является тепловое напряжение топочного пространства ду, которое представляет собой отношение количества тепла <3, выделяющегося в единицу времени в 1 м объема топочного пространства [c.123]

При двухкамерных топках тепловое напряжение объема рассчитывается для топки в целом по объему камеры сгорания и камеры охлаждения и отдельно для камеры сгорания. [c.381]

По этим же принципам сжигается распыленное жидкое топливо и в топках паровых котлов (в горелках для воспламенения используется обратный ток газов). Жидкое топливо в основном выгорает в зоне воспламенения и обратного тока (при высоких тепловых напряжениях) например, при сжигании мазутов в топках паровых котлов тепловое напряжение доходит до (0,7 1,8) 10 ккал м ч). Вследствие этого достаточно трудно построить схему расчета выгорания жидкого топлива в факеле. Имеются, правда, топочные устройства и с более простой прямоточной аэродинамикой (например, камеры сгорания прямоточных воздушно-реактивных двигателей). Однако и для этих случаев расчет сгорания сложен, так как топливо быстро сгорает за стабилизатором горения. [c.254]

Тепловая напряженность топочного пространства характеризует количество тепла, выделяемого при сгорании топлива в единицу времени в единице объема топки (Вт/м ). Эта величина в известной мере характери- [c.509]

Энерговыделение в объеме топки (тепловое напряжение топочного объема) [c.475]

Энерговыделение в сечении топки (тепловое напряжение сечения топки), поверхностная плотность теплового потока (тепловое напряжение поверхности нагрева) [c.475]

Большая мощность реактивных двигателей при их малом весе и размерах достигается за счет исключительно высокой интенсивности тепловыделения во всем объеме камеры сгорания или топки. Тепловое напряжение в камере сгорания реактивного двигателя достигает нескольких миллионов калорий на один литр объема камеры в час. Это обусловливается специфическими особенностями процесса сгорания в реактивном двигателе. [c.65]

Отсутствие дожигательной решетки и уменьшение длины футеровки стенок жаровой трубы приводит к снижению в топке тепловых напряжений за счет интенсивного отбора тепла поверхностью нагрева котла и к увеличению продолжительности эксплуатации футеровки без ремонта. Так, в Ленинграде в бане № 17 укороченные (по пред- [c.274]

Основными теплотехническими показателями трубчатых печей являются видимое тепловое напряжение топочного объема q и ста-пень экранирования радиантных камер ф. В трубчатых печах старой конструкции значение составляло всего 35,0 —46,5 кВт/м . Для вертикальных трубчатых печей в зависимости от их размера и тепловой нагрузки = 70—175 кВт/м , т. е. по напряжениям печи приближаются к топкам паровых котлов. Значение ф для вертикальных трубчатых печей составляет 0,7—0,8 (для печей старой конструкции ф = 0,2—0,55). [c.107]

Тепловой напряженностью топочной камеры (топочного пространства) называется количество тепла, полученного при сгорании топлива, приходящееся на 1 топки (камеры радиации) в 1 ч. От в трубчатых печах нефтеперерабатывающих установок обычно составляет 30 000—70 ООО ккал/м ч. [c.107]

Для поддержания технологического режима обслуживающий персонал обычно усиливает шуровку топки. При большом тепловом напряжении топочного пространства и плохой передаче тепла сырью наблюдается местный перегрев стенок труб, которые начинают подвергаться пластической деформации при высоком внутреннем давлении сырья в наиболее слабых местах труб происходит раздувание стенок. [c.152]

Важнейшими показателями работы трубчатых печей являютс р производительность по нагреваемому сырью, теплопроизводительность, тепловой коэффициент полезного действия, теилонапряженность поверхности нагрева, тепловая напряженность топочного пространства, температура газов в топке, температура дымовых газов на перевале, коэффициент прямой отдачи, коэффициент теплопередачи, температура дымовых газов на выходе из печи, коэффициент избытка воздуха. [c.357]

Пример 3. Рассчитать механический недожог при сжигании пыли бурого угля в топке с тепловым напряжением В р/ = 150.10 /скал/(л -ч), характеристиках помола / 200 = 3,6 %, = 18%, коэффициенте избытка воздуха а = 1,2, теоретической температуре горения = 2010° К и температуре на выходе из топки [c.219]

Естественно, что выбор оптимальной производительности горелочных устройств для сжигания мазута с малыми избытками воздуха при умеренных его напорах определяется не только их техническими характеристиками, но и суммарным экономическим эффектом, связанным с применением этих горелок как на существующих, так и на вновь создаваемых котлах с повышенными напряжениями топочного объема. Можно полагать, что при повышении видимого теплового напряжения топочного объема до (400ч-500) 10 ккал м -ч и соответствующем ему уменьшении времени пребывания топлива в реакционном объеме роль возрастания скорости воздушных потоков как фактора, способствующего достижению высокой полноты сгорания топлива при малых избытках воздуха, станет особенно заметной. Вместе с тем данные ВТИ, Башкирэнерго и ЦКТИ [Л. 3-58, 3-61] по изучению степени завершенности процесса горения мазута со сниженными избытками воздуха по высоте топки свидетельствуют о том, что даже при относительно небольшой скорости подачи воздуха в топку мощными горелками повышение ее объемной теплонапряженности до 400-10 ккал я не приводит к существенному возрастанию неполноты сгорания топлива, если средняя скорость газового потока в топке остается сравнительно небольшой. [c.151]

При параллельном расположении реактора и регенератора предусмотрены три топки под давлением одна для воздуха, подаваемого на регенерацию, и две для обеспечения горячим воздухом линий пневмотранспорта катализатора при пуске установки. Тепловое напряжение камеры горения составляет 3770 тыс. кДж/(м -ч), [900 тыс. ккал/(м -ч)]. Топка снабжена предохранительным клапаном, рассчитанным на возможный подъем давления в системе. Расположена топка горизонтально и крепится таким образом, чтобы была обеспечена компенсация температурного расширения корпуса и внутренних устройств. Топки под давлением аналогичной конструкции применяют и на установках с псевдоожиженным слоем катализатора, где их используют обычно только для разогрева системы при пуске. На некоторых установках такого типа топка приварена непосредственно к днищу регенератора. [c.158]

Процесс передачи тепла от горячих продуктов сгорания к тепловоспринимающим поверхностям топочных устройств в общем протекает за счет излучения и конвекции, но в подавляющем большинстве случаев в топках паровых котлов, работающих с невысокими тепловыми напряжениями, конвективная составляющая не превышает 2—3% [1] и в расчетах ею можно пренебречь. [c.40]

Котел ПК-10-2 оборудован четырьмя вихревыми горелками мощностью по 4 т/ч каждая. Горелки установлены на боковых стенах топки. Тепловое напряжение объема топки 152 кВт/м . В котле предусмотрена рециркуляция газов через холодную вороику. Температура горячего воздуха 335—340 °С. Присосы холодного воздуха в тоаке 8,0 %. [c.98]

Все это вынуждает закладывать в расчет топочного устройства такие весьма обобщенные понятия, как реально достигнутые значения удельного теплового напряжения объема топки и суммарный избыток воздуха. На основе этих величин общепринятая методика теплового расчета топок позволяет определить лишь конечный состав продуктов сгорания и их параметры, не указывая, однако, каким путем возможно это осуществить. Как указывал Г. Ф. Кнорре, ... с точки зрения построения рациональной технологии и распределения пределов устойчивых или экономи- [c.4]

Требование реализовать высокие значения теплового напряжения топочного объема — это требование значительно сократить время завершения всех стадий процесса горения каждой отдельно взятой капли в факеле. А требование высокой полноты сгорания сводится к требованию полного сгорания всех капель топлива (имеется в виду не только полное исчезновение массы жидкой капли в процессе ее сгорания, но и полное сгорание ее паров, вышедших за пределы индивидуальной зоны горения). Техническое осуществление этих требований невозможно только путем уменьшения размеров капель, поступающих в топку. Значительное ускорение процесса сгорания требует, как было показано в гл. 1, повышения температурного уровня процесса и обеспечения подвода окислителя к каждой капле. Эти условия обеспечиваются тщательным перемешиванием распыленного топлива с воздухом при условии его высокого начального подогрева либо при малом его избытке. Интенсивная турбулизация потока, в котором осуществляется горение, связано с дополнительной затратой энергии, что определяет повышенный уровень гидравлических потерь. [c.126]

Тепловая напряженность топочного пространства, или количество тепла, выделяемого при горении топлива на 1 топочного объема в час (б/тг/л. или ккал мН). В современных трубчатых печах тепловая напряженность топочного пространства составляет от 35 ООО до 70 ООО ккал/м ч (40—80 квт/м ). Между тем в современ ных котельных топках тепловая напряженность топочного пространства равна от 500 ООО до 2 000 ООО ккал/м ч (580—2300 квт/м ). Это объясняется тем, что в котельной практике объем топочного пространства лимитируется лишь возможностью завершения горения, что требует небольших объемов. В трубчатых же печах объем топочного пространства предопределяется конструктивными соображениями и допускаемыми тепловыми нагрузками поверхности нагрева. [c.104]

Таганрогский котлостроительный завод в газомазутных парогенераторах высокого давления производительностью до 500 т/ч применяет топку прямоугольного сечения. Горелки размещаются в 4 яруса на фронтовой стене топки. Тепловое напряжение объема топочного устройства составляет около 175 Мкал/(м -ч). Харьковским филиалом ЦКБ, ВТИ и ТКЗ для газомазутных парогенераторов с фронтовым расположением горелок разработаны специальные газомазутные горелки (см. гл. 5, рис. 5-15). Учитывая относительно небольшую глубину топки барабанных парогенераторов серии ТГМ, горелки выполнили вихревыми. Для того, чтобы уменьшить удар факела о заднюю стену топочной камеры, принята высокая степень круткп воздушного потока. [c.172]

Известно, что соударение встречных струй является одним из перспективных способов интенсификации процессов тепло- и массообмена [Л. 4-37]. На указанном котле была проверена эффективность процесса горения мазута с малыми избытками воздуха во встречных соударяющихся струях. Топка полуоткрытого типа объемом 910 с размерами в плане 5,44X12,1 м , полностью экранированная трубами 60x5,5 мм, имеет тепловое напряжение объема около 230-10 ккал/м -ч. Под [c.199]

Температура газов на перевале, тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и коэффициент прямой отдачи топки взаимно связаны между собой. Чем больше коэффициент прямой отдачи, тем при прочих равных условиях меньше температура дымовых газов на п(зревале и тем меньше тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и наоборот. [c.105]

Существенным недостатком описанной схемы является также распределение топливного газа равномерно по всем панельным горелкам таким образом, интенсивность излучения всей 1Ю1 ерх-ностн стен топки одинакова. В то же время расчетное исследование процесса пиролиза этана, проведенное на математических машинах [31 32], показало, что для эффективного использования поверх иости нагрева змеевика и возможности оптимизации процесса ве личина тепловых напряжений в различных (по высоте) зонах змеевика должна быть неодинаковой. [c.80]

Известные способы оценки степени совершенства то-ночно-горелочных устройств существенно различаются между собой. Неодинаковыми критериями оцениваются отдельными авторами, в частности, и газомазутные горелки. В Нормативном методе , например, требования к газомазутным горелкам сво/ тся к тому, что они должны обеспечивать сжигание 98,5% топлива в топках с тепловым напряжением объема до 250ккал м -ч при избытке воздуха 15% и скорости воздушного потока 20—25 м сек при механическом распыливании мазута и 5—8 м сек при паровом (Л. 3-1]. В других случаях горелка счи тается удовлетворительной, если обеспечивается сжигание топлива без химического недожога прн существенно меньших избытках воздуха (а =1,03 1,05) [Л. 3-2] с умеренным аэродинамическим сопротивлением. Согласно [Л. 3-3, 3-4], помимо этого, при оценке горелок должна учитываться величина механического недожога и наряду с коэффициентом аэродинамического сопротивления абсолютная величина давления воздуха перед горелками. Имеется предложение оценивать качество горелок по коэффициенту их аэродинамического сопротивления и крутке воздушного потока [Л. 3-5]. [c.90]

Тепловой напряженностью топочного пространства называется количество тенла, выделяемого при сгорании топлива в единицу времени, в расчете на 1 л объема топки ккал1м час). Эта величина в известной мере характеризует эффективность использования объема [c.436]

Топка указанных размеров рассчитана на подогрев 25 ООО воздуха с 20 до 540 °С. При этом расход жидкого топлива составляет примерно 500 кг/ч, избыточное рабочее давление в топке около 0,24 ат, тепловое напряжение камеры горения —900 ООО ккал1 м ч) . Топка снабжена предохранительным клапаном, рассчитанным на возможный подъем давления в системе. Расположена она горизонтально и крепится таким образом, чтобы была обеспечена компенсация температурного расширения корпуса и внутренних устройств. [c.180]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

Подобные же результаты были получены и при исследовании котла ПК-10 (230 г/ч, 100 кГ/см" , 510 С) Уфимской ТЭЦ № 4. Тепловое напряжение топочного объема, равного 1 090 М составляет при номинальной нагрузке 157-10 ктл/м -ч. Четыре горелки со средней производительностью по мазуту 4,5 г/ч расположены по углам топки на высоте около 1,5 м над уровнем пода (рис. 4-11). Аэродинамическое сопротивление горелок при полной нагрузке равно 130 кГ/м при средней расходной скорости, близкой к 40 м/сек, и температуре горячего воздуха около 300° С. Во время испытаний сжигался мазут марок М40, МШО и М200. Давление мазута изменялось от 9,9 до 20,7 кГ/см , а вязкость — от 2 до 5° ВУ. Мазут распыливался форсунками конструкции Башкирэнерго, обеспечившими приемлемую дисперсион-ность факела, характеризующуюся значениями медианного диаметра от 490 до 670 мк. Котел оборудован вен- [c.180]

Следует подчеркнуть, что гафизикация проводится при высоких тепловых напряжениях, т. е. требует значительно больших скоростей реакций, чем это допустимо для топки. [c.37]

Из сопоставлення кривых SO3, генерируемого в топке ПК-41 [Q/V=358-103 ккал/(м3.ч) (416 кВт/м )] и топках ТГМ-84 и ТГМ-94 [Q/V=190-103 ккал/(мЗ-ч) (22 кВт/м )], можно усмотреть, что имеется пропорциональная связь между количеством образования ЗО3 и тепловым напряжением. К этому надо добавить, что котел ПК-41 имеет относительно большую поверхность высокотемпературных конвективных поверхностей нагрева. [c.111]

Автором совместно с Л. А. Гойхманом и Л. М. Коф-маном в 1962 г. поставлен промышленный эксперимент по выяснению возможности длительной работы котла ПК-10 (230 т/ч) с малыми избытками воздуха. Топка котла имела 18 горелок с радиальными завихривающи-мн лопатками, из которых 12 размещались в три яруса на фронтовой стене и по три на токовых стенах. В связи с тем что переход на малые избытки воздуха не обеспечивал расчетный перегрев пара, холодная воронка была перекрыта неохлаждаемым подом, отчего лучевоспринима-ющая поверхность сократилась, а тепловое напряжение повысилось до 134-10 з ккал/(мЗ-ч) (156 кВт/м ). Присосы топки были доведены до 4%. В ходе длительных наблюдений за работой с малыми избытками воздуха сжигался высокосернистый мазут Черниковского нефтеперерабатывающего завода, содержащий 2,7% серы и 0,18% золы. [c.118]

Топка оборудована 16 мазутными горелками, расноложенными в два яруса иа фронтовой и задней сторонах. Тепловое напряжение [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология