Продукты сгорания, состав

Таблица 4.2. Состав продуктов сгорания углеводородного топлива типа керосина ( с = 0,85, ш =0,15) в смеси с воздухом в зависимости от состава смеси и коэффициента полноты сгорания Т1т при исходной температуре топливовоздушной смеси 288 К

Пример 1. Сухой коксовый газ имеет состав (по объему) 56,0% Иг, 25,5% СН4, 2,5% тяжелых углеводородов (С Н ), 7,0% СО, 2,6% СО2, 0,7% Оа и 5,7°/о N2. Подсчитать а) количество сухого воздуха для полного сгорания этого газа, если коэффициент избытка воздуха а = 1,1 б) состав продуктов сгорания. [c.265]

Рис. 4.2. Состав продуктов сгорания топливовоздушной смеси, выражен- "1° ный парциальным давлением р компонентов, в зависимости от ко- О/ эффициента избытка воздуха а при исходных температуре 100°С и давлении 0,1 МПа. 012.

Таблица 4.1. Состав продуктов сгорания углеводородного топлива типа керосина (g =0,85, gn,=0,I5) в смеси с воздухом при исходной температуре топливовоздушной смеси 288 К

СГОРАНИЕ В ДВИГАТЕЛЕ — ПРОДУКТЫ СГОРАНИЯ. При сгорании топлива в цилиндре двигателя получаются газообразные и жидкие продукты, известные под общим названием продуктов сгорания. Состав этих продуктов зависит от хим. состава топлива, от коэф. избытка воздуха и характера сгорания. [c.159]

Состав продуктов сгорания 115 [c.3]

Выжиг кокса с поверхности катализатора протекает в основном в кипящем слое катализатора. Образующаяся при этом окись углерода дожигается оставшимся в дымовых газах кислородом в верхней зоне регенератора и в циклонах. Состав продуктов сгорания определяется условиями равновесия. Окисление СО в СО2 сопровождается значительным тепловыделением и резким повышением температуры в верхней зоне регенератора, что может привести к сокращению сроков службы располагающихся там внутренних устройств и циклонов. Для подавления процесса догорания окиси углерода под днище [c.33]

Число кмоль объем. м3 мЗ/ЮО м3 влажных продуктов сгорания Состав, % (объемн.) [c.108]

В результате взаимодействия горючего вещества с окислителем образуются продукты сгорания, состав которых зависит от исходных соединений и условий реакции горения. [c.288]

Определение равновесного состава и термодинамических свойств продуктов сгорания. Состав и термодинамические свойства равновесных продуктов горения однозначно зависят, как показано в [27] (гл. I и III), от элементарного состава, температуры и давления (или объема системы). В частности, при определенных температуре и давлении опи не будут зависеть от теплоты образования горючих веществ или от их теплоты реакции. (Одпако эти величины будут определять тот диапазон температур, в котором вычисляются состав и термодинамические свойства продуктов сгорания, так как они определяют начальную энергию системы.) [c.16]

Состав продуктов сгорания топливовоздушной смеси при а = 2, вычисленный по приведенной методике, представлен на [c.118]

Определим состав продуктов сгорания. 1 кг рабочего угля [c.144]

Состав продуктов сгорания определяется их температурой, g gg давлением и исходным соста- вом топливовоздушной смеси. [c.115]

Пример У-4. Сожжено 100 горючей газовой смеси ), содержащей 50% (объемы.) пропана и 50% (объемн.) бутана. Избыток воздуха по отношению к количеству, теоретически необходимому для сгорания, составляет 20%. Требуется быстрым способом рассчитать приблизительное количество воздуха (в м ), необходимое для проведения реакции, а также состав и количество влажных продуктов сгорания. [c.108]

Результаты расчета следующие количество воздуха, необходимого для проведения реакции, 690 + 2590 = 3280 м количество влажных продуктов сгорания 3510 м . Состав этих продуктов представлен в последнем столбце таблицы. [c.108]

ТАБЛИЦА 9. Состав сухих продуктов сгорания природного газа [в % (об.) в зависимости от коэффициента расхода воздуха [c.150]

Этот метод позволяет одновременно изучать соотношение СО2 СО в продуктах сгорания кокса по мере регенерации и может быть использован для испытания катализаторов с малым размером частиц. Однако его точность невысока, так как совершенно не учитывается количество водорода, входящего в состав кокса. Необходимость попеременного взвешивания трубок усложняет методику. [c.171]

На битумных установках, вырабатывающих окисленные битумы, выделяются отработанные газы. Для их термического обезвреживания используют специальные печи. На Киришском НПЗ, например, используется трехкамерная печь (рис. 88) с внутренним сечением 1,3x2,1 м и длиной 9 м. Печь рассчитана на сжигание 6000 м /ч газов, С целью интенсификации горения в печи предложено установить карборундовый муфель, температура наружной поверхности которого достигает 1000°С, что способствует восполнению дефицита тепла, необходимого для воспламенения газов. Состав продуктов сгорания на выходе из печи следующий 9,6% (об.) диоксида углерода и диоксида серы, 3% (об.) кислорода, 87,4% (об.) азота и отсутствие оксида углерода [210]. [c.143]

Расчетный состав продуктов сгорания углеводородного топлива ( гс = 0,85, Н2 =0,15) приведен в табл. 4.1 и 4.2. [c.116]

СОСТАВ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.115]

Газ состава (по весу) 27,3% СО, 5.4% СОз, 0,6% О, и 66,7% N2 1 жи1-ают с воздухом (2С0-Ь О2 = 2С0г). При этом последнего берется такое количество, чтобы был 20 процептный избыток кислорода по отношению ч 1 гораемому компоненту в газе (СО). Подсчитать а) состав продуктов сгорания б) вес их, получаемый и 100 кг сжигаемого газа, если СО сгорает па 9Й%. [c.42]

Д<=/р —где — температура продуктов сгорания на выходе из камеры сгорания, С <в=температура воздуха на входе в камеру сгорания, °С состав топлива ( =0,85, [c.127]

В состав горючей массы входят сера и ее соединения. При сжигании жидких топлив вся сера оказывается в газообразных продуктах сгорания. Образование соединений 80з с влагой способствует получению НгЗО , конденсация которой вызывает усиленную коррозию деталей печей при низкой температуре. [c.112]

Состав сухих продуктов сгорания, % [c.133]

Химическая активность теплоносителя (газовой печной среды) зависит от коэффициента расхода воздуха а при а > 1 — окислительная, при а = 1 — нейтральная и при а < 1 — восстановительная. От значения а зависит температура, которая может быть достигнута или выбрана, расход воздуха, количество и химический состав продуктов сгорания. Эти зависимости приведены на рис. 14—17. [c.147]

Результаты расчета содержат следувдие величины низшую калориметрическую тешютворную способность тошшва, теоретический расход сухого воздуха на кг сжигаемого топлива, общее количество продуктов сгорания, количество сухих газов и продуктов сгорания, количество водных паров в продуктах сгорания, состав продуктов сгорания, парциальные давления трехатомных газов и водяных паров в продуктах сгорания, таблицы теплоё жос-ти, теплосодержания, вязкости дымовых газов при различных температурах в пределах от О до 1600°С. [c.38]

В топку концентратора серной кислоты подают газ Ставропольского месторождения. Состав газа (в объемных долях) СН4 0,98, СгНб 0,004, СзНв 0,002, N2 0,013, СО2 0,001. Рассчитать объем воздуха, необходимого для сжигания 1 м газа, и объем продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха, равном 2. [c.138]

Для расчета теплового баланса и состава продуктов сгорания необходимо знать низшую теплотворность топлива и его состав. График на рис. 16 показывает зависимость высшей и низшей [c.54]

Для сухого воздуха (двухатомный газ) показатель адиабаты =ср/с =1,4. Ввиду небольшого содержания водяных паров во влажном воздухе (< 10 г/кг) можно принять для него /г=1,4. Для продуктов сгорания, состав которых близко соответствует принятой усредненной теплоемкости, /г=1,39. Подставив эти значения кп (7-53) и приняв начальное давление газа р1=ШЗЭ0 кгс/м получим расчетные формулы для вычисления нагрева газа при адиабатном сжатии без потерь для воздуха [c.230]

Коэффициент полезного действия, характеризуюш,ий переход тепловой энергии в механическую работу, уменьшается по мере усложнения состава продуктов сгорания. Состав продуктов сгорания зависит от применяемых окислителей и горючих. В отношении условий применения большое значение имеет воспламеняедЕОСть состава и устойчивость горения, что в большей степени зависит от свойств окислителя. [c.45]

Если при расчете не известен точно элементарный состав газообразных продуктов сгорания, то парциональное давление двуокиси углерода рсо,, а при необхо [c.148]

Количество азота определяют по расходу кислорода па образование продуктов сгорания составных частей топлива (СО2, СО, ЗОг и РеЗЮз) . Отсюда определяют состав сухого генераторного газа (выраженный через величину х), в котором при данном методе расчета принимают содержание водяных паров равным 30—60 г/м . Затем на основании реакции составляется тепловой баланс (также выраженный через х) зоны газификации топлива, из которого уже определяется величина х, а отсюда состав гене-раторного газа и все расходные коэффициенты при газификации. [c.276]

Кокс имеет следующий состав 84,23% С, 0,5% Н, USVo О, 1,04% S, 3,5% Н2О и 9,0% золы. Подсчитать, сколько теоретически требуется вочдуха для сгорания 1 кг указанного кокса и сколько при этом получится продуктов сгорания, если принять, что а) кислород в коксе полностью связан с водородом ею в Ы2О, б) углерод сгорает целиком в СО2, а водород в воду в) го-pi Hiie piii, содержащейся в коксе, протекает по уравнению [c.319]

Дано расход Ь кгЫас воздуха на сжигание кокса теплота сгорания топлива и потери тепла воздухоподогревателем элементарный состав топлива температура нагрева газов (воздух и продукты сгорания) перед вводом их в узел смешения с катализатором. [c.283]

Первоначально ТЭС применяли в качестве антидетонатора без выносителей, но это вызывало пригорание клапанов и образование отложений на свечах зажигания.. Для. устранения этих недостатков и начали применять выносители. Для этой цели используют алкилбромиды и алкихлориды, превращающие продукты сгорания алкилов свинца в легкоиспаряющуюся форму. Так, если оксид свинца имеет температуру плавления 880°С, а хлорид свинца 501°С, то бромид свинца плавится уже при 370°С. Галогениды свинца из-за относительно невысокой температуры плавления не конденсируются на деталях двигателя н в газообразном состоянии вместе с выпускными газами выносятся из двигателя. В качестве выносителей в настоящее время используют этилбромид (т. кип. 34,4°С), дибромэтан (т. кип. 131,7 °С), дихлорэтан (т. кип. 83,5 °С) и дибромпропан (т. кип. 141,6°). Они входят в состав аитидетонационных композиций [c.173]

Большую группу защитных материалов представляют покрытия, наносимые из легколетучего растворителя. Так, для консервации цилиндров, клапанов и пружин поршневых авиационных двигателей в Англии и в некоторых других европейских странах используют композиции типа РХ-13 по спецификации DTD. 791 . Они представляют собой смесь масла с ингибитором коррозии, микрокристаллическим парафином, моющей присадкой и небольшим количеством загустителя, усиливающего липкость пленки. Смесь разбавлена примерно трехкратным количеством петролейиого эфира [11 ]. После испарения растворителя на деталях образуется невысыхающая парафинисто-масляная пленка, не стекающая с наклонных плоскостей. Состав пленки одновременно нейтрализует коррозионное действие продуктов сгорания авиационных бензинов. Аналогичным образом защищают детали композициями типа РХ-9 по спецификации DTD. 663А, типа РХ-11 по спецификации DEF-2334 и др. [c.108]

При длительных испытаниях полноразмерного двигателя на стенде установлено, что на бензине с 0,8 г кг ЦТМ свечи зажигания без чистки от нагара могут работать всего лишь около 29 ч. Естественно, такая продолжительность работы неприемлема для. условий эксплуатации автомобильного транспорта. Введение в состав марганцевого антидетонатора выносителя — бромистого этила (для выноса продуктов сгорания марганца — "позволяет продлить работоспособность свечей зажигания без их очистки в среднем до 60—70 ч [101]. Еще лучший эффект оказало добавление к ЦТМ такого соединения, как бис-этилксантоген (СвНю0254). В его присутствии продолжительность работы свечей без чистки возрастает до 89 ч. Следует отметить, что улучшение работы свечей зажигания при добавлении бромистого этила и бисэтилксантогена не было следствием значительного уменьшения нагарообразования (табл. 51). [c.162]

Для реактивных топлив в связи с очень близкими значениями соотношения g lgн состав продуктов сгорания практически одинаков для всех марок топлив. [c.118]

В табл. 7 приведен состав равновесной смеси продуктов сгорания углеводородов в кислороде при различиных температурах и давлении 1 МПа 65]. [c.130]

Теплота сгорания топлива (природный газ) расхо.цовалась на нагрев и испарение раствора, перегрев образовавшихся водяных паров до температуры, равной температуре на выходе из реактора, подогрев сухой соли до температуры плавления и ее плавление, а также на покрытие потерь тепла в окружающую среду, вызванных несовершенством изоляции. Расход газа составлял 9,3 м /ч, коэффициент избытка воздуха — 1,6, температура сгорания была равна 1380" С. Расход раствора, состав которого приведен ниже, составлял 7—7,2 л/ч. Температура продуктов сгорания па выходе из установки была равна 200° С. [c.106]