Коэффициент прядильных растворах

Представленные на рис. УП.8 данные не свидетельствуют о значительном повышении модуля упругости при увеличении концентрации прядильного раствора выше той, при которой появляется анизотропная фаза ( 7 %). Каждая точка на этом рисунке представляет собой усредненную из опытов на 30 волокнах. Оказывается, что существует постоянный коэффициент перехода от прочности при разрыве к модулю упругости ( 60). [c.165]

Расчеты мешалок для перемешивания высоковязких масс, например прядильных растворов, зависят в основном от величины эмпирического коэффициента ч]), который обычно определяется для данных условий перемешивания и данного раствора. Ниже приведены значения ф для некоторых растворов [c.185]

Эти коэффициенты имеют только приближенное значение п не характеризуют всех условий получения прядильных растворов. Поэтому в примере 14 приводится расчет мощности растворителя, позволяющий оценить мощность вновь устанавливаемых больших растворителей по данным, полученным при работе опытного аппарата. [c.186]

Для медноаммиачного прядильного раствора, по опытным данным, коэффициент сопротивления жидкости т) составляет [c.199]

Определить продолжительность остывания бака с прядильным раствором в производстве волокна нитрон. Объем бака 18 м , заполнение — 70%. Прядильный раствор с температурой 80° С остывает до 60° С. Коэффициент теплоотдачи от прядильного раствора к стальной стенке 2 = = 80 ккал/(м -ч-град). Бак изолирован. Необходимые дополнительные данные взять из справочной литературы (см. пример 5). [c.274]

Ниже приводятся эмпирические коэффициенты К для некоторых прядильных растворов [c.275]

При расчетах необходимо учитывать изменение вязкости жидкостей с повышением температуры. Так, нри повышении температуры от 20 до 30° С коэффициент вязкости воды п водных растворов снижается на 20%, а прядильных растворов — на [c.275]

Это уравнение действительно для температур 10—40° С. Нише приводятся коэффициенты вязкости (в пз) некоторых прядильных растворов прн малых градиентах скорости и температуре 20° С, а также расплава поликапроамида при 260° С [c.276]

В этих условиях вязкость прядильного раствора значительно уменьшается из-за снижения т)стр и коэффициент теплопередачи возрастает. В реологических теплообменниках нагрев прядильного раствора происходит гораздо интенсивнее, поэтому размеры теплообменных аппаратов уменьшаются. [c.133]

Таблица 4.4. Ориентировочные величины коэффициентов диффузии воздуха (азота) В и массопередачи N в различных прядильных растворах при 20 °С

Из рис. 15.10 и табл. 15.8 видно, что с уменьшением осаждающей способности органических ванн коэффициент заполнения среза увеличивается, а доля площади рубашки уменьшается. Как уже говорилось, это связано с осаждающей способностью ванны и скоростью диффузионных процессов. В данном случае, чем меньше осаждающая способность органического агента и меньше скорость диффузии воды из струи прядильного раствора, тем больше форма среза приближается к круглой и тем более однородна структура волокна в поперечном сечении. [c.221]

При формовании волокна из неньютоновских вязкотекучих растворов или расплавов полимеров наибольшее значение приобрел способ снижения их вязкости под действием механических усилий. Известно, что во время продавливания прядильного расплава или раствора через капиллярные отверстия фильеры коэффициент вязкости иногда уменьшается в 50—100 раз, что может существенно отразиться на формовании волокна. Некоторое снижение вязкости этих прядильных жидкостей наблюдается также при их перемешивании, транспортировке и фильтрации. [c.55]

Структурная вязкость прядильных расплавов и растворов может быть достаточно быстро и просто качественно оценена путем определения коэффициента т) в уравнении (2.10) во время истечения жидкости через заданный капилляр при давлениях Рх и рг (рис. 2.2). [c.56]

Обработка лавсановых тканей полиэтиленгликолями значительно уменьшает их электрическое сопротивление и увеличивает капиллярность ткани. Добавление полиэтиленгликолей с молекулярной массой до З-Ю к прядильному раствору улучшает способность ацетатного волокна к переработке в результате существенного снижения коэффициента трения л< омплекс-ных нитей. Применение ПОЭ при крашении ниток в 3 раза снижает точечный непрокрас и сокращает количество такого дефекта, как полосы. [c.114]

Нагрев прядильного раствора во время его получения и смешения, а также во время транспортировки или перед фильтрацией и обезвоздушивапием существенно ускоряет и облегчает процессы переработки, так как при этом снижается вязкость, главным образом структурная ri Tp (см. гл. 2). Однако при нагревании высоковязких прядильных растворов встречаются технические затруднения из-за резкого снижения коэффициента теплопередачи К сростом вязкости обогреваемой жидкости. Например, для воды и других низковязких жидкостей /С = 300—400 ккал](м ч град), для вискозы в тех же условиях коэффициент теплопередачи снижается до 100, а для высоковязких прядильных растворов (rj = 400— 600 пз)—до 50 ккал м -ч-град.). Такое уменьшение величины коэффициента теплопередачи объясняется образованием на теплопередающей поверхности неподвижного слоя жидкости, затрудняющего переход теплоты. Толщина этого слоя тем больше, чем. выше вязкость прядильного раствора. Поэтому для ускорения на- гревания прядильных растворов предложен так называемый рео-логичёский теплообменник — аппарат, в котором теплообмен осуществляется с использованием реологических особенностей прядильных растворов. Так же как в аппаратах для растворения, осно-" ванных на реологических особенностях неньютоновских жидкостей, реологические теплообменники работают при больших градиентах скоростей и напряжениях сдвига. [c.133]

При нагревании суспензии полимера или прядильного раствора следует учитывать некоторые особенности. Из-за высокой вязкости раствора коэффициент теплопередачи от стенки к раствору сравнительно низок и равен приблизительно 70 ккал/(м -ч-град). С другой стороны, высокая вязкость влечет за собой образование толстого пристенного слоя неподвижного раствора, что не позволяет значительно повысить температуру стенки аппарата, так как при этом раствор может вскипать или растворенный полимер может изменить свою химическзш) стр5гктуру. В обоих слз ]аях на стенке образуется пленка полимера, которая очень быстро становится нерастворимой и тем самым препятствует теплообмену и является источником образования гелеобразных частиц в прядильном растворе. Из-за этого для таких растворителей, как диметилформамид, диметилацетамид, этиленкарбонат и диметилсульфоксид, нагревать стенки аппарата выше 95—100 °С нежелательно. [c.58]

Чем меньше осаждаюш ая способность ванны, тем больше срез волокна приближается к круглому и более однородна структура волокна в поперечном сечении. При очень сильнодействующей осадительной ванне в результате быстрого осаждения полимера с поверхности струйки прядильного раствора образуется механически прочный слой, который не способен сокращаться, и форма среза также приближается к круглой. Это хорошо иллюстрируется срезами волокон, полученных в борнокислотной осадительной ванне. Из рис. 15.9 и табл. 15.3, 15.4, 15.5 и 15.6 видно, что с уменьшением осаждающей способности ванны коэффициент заполнения среза увеличивается, а доля площади рубашки уменьшается. [c.222]

Быстрота выделения полимера из раствора определяется скоростью перехода растворителя из прядильной струйки Уг и скоростью диффузии осадителя из осадительной ванны в струйку 1. Параметры и 2 увеличиваются с ростом темпертуры ванны и скорости движения волокна или ванны. Скорость диффузии осадителя вглубь формуемого волокна при 20° С зависит от коэффициента диффузии Ох (2—5-10 см 1сек), а скорость диффузии растворителя из струйки в ванну — величиной 02 ( 1—Зх X 10 лl / e ). При возрастании температуры на 10° С коэффициенты Ох и 2 увеличиваются в 1,2—1,5 раза, а с ростом вязкости раствора заметно снижаются. Однако практически Ох О2 и [c.175]

Пластинчатые теплообменники широко используются в полимерной п]эомышленности при производстве искусственных волокон для подогрева и охлаждения прядильных и полимерных растворов,, суспензий и эмульсий любой вязкости. Указывается, что коэффициент теплопередачи при использовании пластинчатых теплообменников составляет 120-600 ккал/ М ч.град, что в 3 раза выше, чем в трубчатых [c.3]