Быстрота действия механического насоса

Фиг. 5.13. Быстрота действия механического насоса в зависимости от давления на впуске.

Задавшись предварительно величиной р , определяют быстроту действия механического насоса предварительного разрежения при этом давлении [c.485]

На основе первых трех насосов промышленность выпускает вакуумные агрегаты, в которых двухроторные насосы скомпонованы с насосами предварительного разрежения. Обычно быстрота действия насосов предварительного разрежения составляет не менее 1/15 быстроты действия двухроторных насосов. Вакуумные агрегаты АВМ-5—2, АВМ-50—1 и АВМ-150—1 имеют примерно в три раза меньший расход энергии и занимают в два-три раза меньшую производственную площадь, чем механические вакуумные насосы с масляным уплотнением той же быстроты действия в области давлений от 100 до 5 Па. Важным положительным моментом является также то обстоятельство, что роторный механизм не требует смазки и поэтому источниками загрязнения откачиваемого объекта парами масла могут быть только вспомогательный форвакуумный насос либо сальники роторных валов. [c.20]

При измерении быстроты действия механических вакуумных, насосов измерительная камера (рис. 8.1) должна иметь объем не менее пяти объемов всасывания за один оборот ротора насоса, т. е. [c.160]

В качестве высоковакуумного средства откачки служит паромасляный насос 3, имеющий быстроту действия 9000 л/с, соединенный для создания предварительного вакуума с механическим форвакуумным насосом 1. Для уменьщения миграции масла в рабочую камеру на форвакуумном трубопроводе, а также на входном патрубке паромасляного насоса установлены соответственно азотные ловушки 2 и5. [c.85]

Па, в котором быстрота действия механического вакуумного насоса постоянна и равна 5н=5,8 л/с (см. рис. 19.2), а проводимость трубопровода гораздо больше быстроты действия насоса. Поэтому время откачки сосуда от атмосферы до [c.389]

Быстрота действия данного насоса зависит от давления откачиваемого газа. На фиг. 5.13 показана типичная зависимость. При высоких давлениях быстрота действия приближается к геометрическому объему, вытесняемому в единицу времени. В области низких давлений быстрота действия резко уменьшается, приближаясь к нулю при минимальном давлении, которое можно получить с помощью насоса. Выбор механического насоса для данной вакуумной системы производится таким образом, чтобы быстрая откачка обеспечивала на впуске заведомо меньшее давление, чем наибольшее выпускное давление пароструйного насоса с учетом перепада давления в соединительных трубах и вентилях. Механические [c.196]

Высоковакуумные вентили. Такие вентили располагают между камерой и высоковакуумным насосом. Основное требование, предъявляемое к ним, — обеспечение высокой пропускной способности для сохранения максимальной быстроты откачки насоса. Кроме того, поскольку внутренние элементы открытого вентиля экспонируются внутрь высоковакуумной системы, то они должны иметь минимальные утечки и газоотделения. Для уменьшения сорбции атмосферных газов на внутренних поверхностях вентиля, он устанавливается таким образом, чтобы при напуске воздуха в камеру эти поверхности оставались под вакуумом. Наибольшее распространение в вакуумной технике получили высоковакуумные вентили (затворы) шиберного типа. Хотя внешние механизмы управления затворов различных марок могут существенно отличаться, принцип действия их остается одним и тем же. Этот принцип иллюстрируется рис. 83. Перекрытие устройства осуществляется с помощью диска с закрепленной в канавке круглой кольцевой прокладкой. Диск прижимается к проходному отверстию за счет передачи усилия от опускаемого каким-либо образом вниз штока через рычажный механизм. Для облегчения скольжения штока вдоль направляющей стенки корпуса часто используются шарикоподшипники. При подъеме штока диск опускается на несущие шасси. Для представленного на рис. 83 варианта включения затвора внутренние его поверхности, за исключением поверхности самого диска, при напуске воздуха в камеру остаются под вакуумом. Этот случай более предпочтителен, хотя в нем для фиксации диска необходимо прилагать значительные механические усилия, превышающие по величине силу, обусловленную атмосферным давлением на диск. Для уплотнения штока обычно используют либо двойные круглые кольцевые прокладки, либо устройства типа Вильсона (см. рис. 79). Натекание через них при неподвижном штоке пренебрежимо мало. Увеличение натекания при открывании или закрывании затвора находится в допустимых пределах, так как оно происходит или в самом начале вакуумного цикла, или непосредственно перед напуском воздуха. Применение полностью герметичных устройств для движения штока оправдано только в специальных случаях, например, в системах ионного распыления, в которых затвор приводится в действие в наиболее критические моменты рабочего процесса. Для регулировки быстроты откачки камеры высоковакуумным насосом затвор перекрывается лишь частично (дросселирование). В этой ситуации натекание газа при перемещении штока приводит к нежелательному загрязнению рабочего газа. Корпус затвора и его внешние детали изготавливаются обычно из мягких или нержавеющих сталей, а также из алюминиевых сплавов. Соединение затворов с вакуумной си- [c.287]

Турбомолекулярные насосы могут быть изготовлены на быстроту действия до нескольких тысяч литров в секунду, причем для насосов, рассчитанных на большую производительность и имеющих большие размеры дисков, требуется значительно меньшее число оборотов, так как быстрота действия определяется соответствующей окружной скоростью. Турбомолекулярный насос может включаться одновременно с насосом предварительного разрежения и в отличие от пароструйного насоса не боится прорыва атмосферного воздуха. Кроме того, при использовании турбомолекулярного насоса в откачиваемый объем проникает значительно меньшее количество паров масла, чем при применении пароструйных и механических насосов с масляным уплотнением.. [c.100]

Все вводы в камеру осуществляются с передней стороны линии через объем с промежуточной откачкой. Уплотнение вводов между атмосферой и промежуточным вакуумом осуществляется с помощью резины. Из промежуточного объема вводы проходят в камеру без уплотнений через диффузионные зазоры. Откачка промежуточных объемов осуществляется через общий вакуум-провод (коллектор) при помощи паромасляного насоса с быстротой действия 750 л/сек и механического насоса с быстротой действия 20 л сек. [c.299]

Течеискатель ПТИ-6 по принципу действия аналогичен ПТИ-4А, однако содержит много конструктивных усовершенствований (рис. 62) [111]. Постоянный магнит на 1400 гс имеет несколько меньшие габариты, чем ПТИ-4А камера полностью разборная применяется манометр ММ-40 с более широкими пределами по давлению lO —10 тор. Используется специальный диффузионный насос с воздушным охлаждением НВО-40, обладающий стабильной быстротой откачки по гелию 100 л сек. Камера отделена от насоса вентилем, поэтому размораживание ловушки не приводит к загрязнению камеры маслом. Существует байпасная линия с двумя вентилями, позволяющая откачивать камеру ПТИ-6 от атмосферного давления непосредственно механическим насосом. Ионный ток измеряется высокостабильным усилителем постоянного тока. [c.136]

Конструкции вакуумных установок, выбор откачных средств и приборов для измерения вакуума существенно зависят от назначения установки. Так, например, вакуумная сушка пищевых продуктов проводится при сравнительно небольшом разрежении (порядка нескольких миллиметров ртутного столба) при этом из высушиваемых продуктов выделяется большое количество паров воды. Поэтому в сушильных установках применяются механические вакуумные насосы, пригодные для откачки паров воды. Вакуумная плавка металлов проводится при давлениях — 10 з мм рт. ст. и сопровождается интенсивным выделением газов из расплавленных металлов, вследствие чего в плавильных печах применяют вакуумные паромасляные насосы, имеющие большую быстроту действия в указанном диапазоне давлений. Высоковольтные установки для ядерных исследований требуют создания [c.3]

По формулам (2.23) и (2.24) рассчитывается длительность откачки при турбулентном и вязкостном режимах, когда 5о практически полностью определяется быстротой действия насоса 5н, которая, например, для механических вакуумных насосов в достаточно широком диапазоне давлений остается постоянной, а Q может быть принята постоянной или равной нулю. [c.48]

Ряс. 19.2. Зависимость быстроты действия 5в от впускного давле- ия р для механического вакуумного насоса. [c.384]

Механические форвакуумные насосы применяют в вакуумных установках для создания вакуума около 10" Па при быстроте действия порядка единиц и десятков литров в секунду. Наибольшее распространение получили пластинчато-роторные механические насосы с масляным уплотнением (рис. 40, а), основными конструктивными элементами которых являются корпус б, камера 2 и ротор 1. [c.61]

Выбирают механический насос по полученным параметрам — суммарному потоку и быстроте действия. По характеристике насоса уточняют значение /0 при данной производительности Qs, [c.485]

Во всех камерах линии поддерживается рабочий вакуум около Ы0 мм рт. ст. Откачка линии осуществляется четырьмя паромасляными насосами с быстротой действия каждого насоса 4 000 л1сек (один насос на две камеры) и двумя механическими насосами с быстротой действия каждого насоса 3 л/сек, причем один механический насос работает на два паромасляных насоса. Каждый паромасляный насос имеет две ловушки. Нижняя ловушка, распололсенная непосредственно над горловиной насоса, имеет водяное охлаждение, верхняя ловушка охлаждается фреоном. При этом каждая ловушка охлаждается при помощи индивидуальной двухступенчатой холодильной машины (на рисунке не показана). Паромасляные насосы подсоединяются к камере через тарельчатые вентили, имеющие уплотнения из витона. [c.299]

Работа пароструйного насоса зависит от мощности подогрева, так что в специальных установках для получения оптимальных условий желательно регулировать мощность нагревателя. Фиг. 5.16 иллюстрирует качественное влияние мощности подогрева. На фиг. 5.17 показана быстрота действия пароструйного насоса в зависимости от давления откачиваемого воздуха. Промышленные масляные пароструйные насосы выпускаются различных размеров с быстротой действия от 5 л/се/с (диаметр впускного патрубка около 25мм) до 15000л/сек (диаметр впускного патрубка 800 мм). Изготовляются также вспомогательные пароструйные насосы, выпускное давление у которых может быть 1—3 мм рт.ст. Такие насосы иногда устанавливаются между обычным пароструйным насосом и механическим насосом, в результате чего размеры требуемого механического насоса значительно уменьшаются. [c.199]

Положения, касающиеся работы низкотемпературных струйных насосов, изложенные в [63], были подтверждены и для некоторых случаев конкретизированы при исследовании одноступенчатого диффузионного насоса с углекислым газом в качестве рабочего тела [41]. В этом насосе внутренний диаметр охлаждаемого жидким азотом конденсатора составлял ПО мм. Форва-куумная откачка осуществлялась системой последовательно соединенных парортутного и механического насосов. Максимальная быстрота действия 650 л/с была достигнута при использован-ии сопла Лаваля, имеющего наибольщую степень расщирения 400. [c.35]

С другой стороны, в насосе имеют место некоторые процессы, устанавливающие предельное давление, пиж которого система не может быть откачана. В механических насосах при каждом цикле возвращается обратно в систему некоторое количество газа, переносимого маслом. В самом деле, масло, подвергающееся не-продолзкительному действию атмосферного воздуха, переносится ротором к вакуумной области и там отдает часть растворенного газа. Таким образом, газ возвращается в систему с некоторой определенной быстротой, не зависящей от Р. В пароструйном насосе рабочая н идкость, соприкасающаяся с газом при относительно высоком выпускном давлении, возвращается в высоковакуум-вую часть насоса и может отдавать некоторое количество растворенного газа. В обоих случаях это эквивалентно некоторому малому натеканию о- Помимо этого, любой реальны насос может иметь малую течь, реальную или эффективную, влияние которой больше, чем влияние растворенного газа. [c.53]

В двухроторном насосе газ передается со входа на выход порциями постоянного объема, т. е. объем камеры при этом не уменьшается. Сжатие передаваемого газа происходит практически мгновенно от давления Рн до давления Рвып при сообщении полости, передающей газ, со стороной выпуска двухроторного насоса (рис. 7Л2, верхняя полость), так как в нее устремляется газ со стороны выпуска. Поэтому затрачиваемая двухроторным насосом на выталкивание газа мощность относительно больше, чем она была бы у механического вакуумного насоса с масляным уплотнением, работающего при таких же условиях. Однако этот недостаток при работе в области низких давлений 10 —10 Па несуществен, так как абсолютное значение этой мощности очень мало. Потери мощности в приводе, подшипниках и шестернях связи также невелики, а трение Б роторном механизме отсутствует, поэтому у двухроторных насосов в области давлений менее 6,5-1(Я Па потребление мощности на единицу быстроты действия (удельная мощность) значительно меньше, чем у насосов с масляным уплотнением. [c.114]

Бустерные (вспомогательные) насосы обладают наибольшей быстротой действия в диапазоне давлений 10—10- Па и применяются совместно с механическими вакуумными насосами с масляным уплотнением, быстрота действия которых в этом диапазоне дав-120 [c.120]

Для создания предварительного разрежения в высоковакуумном насосе выбираем механический вакуумный насос 2НВР-5Д, который имеет среднюю быстроту действия 5 л/с в диапазоне давлений 10 —10 Па (см. приложение 12). [c.403]

Поскольку быстрота действия примерно пропорциональна числу ячеек, их в крупных насосах насчитываются сотни и тысячи. Поэтому важным вопросом становится их оптимальная компоновка. Слишком широкие электродные блоки нерациональны, поскольку требуется увеличенный зазор. Это, в свою очередь, приводит к увеличению числа магнитов, размеров ц массы насоса. В то же время применение очень длинных электродных блоков столь же неэффективно из-за ограниченной проводимости корпуса. Сам корпус должен иметь достаточную прочность и механическую жесткость, чтобы вьщерживать атмосферное давление, в том числе при высокотемпературной тренировке толщина стенок при этом должна быть минимальной. [c.191]

Развитие ускорительной техники и техники получения редких и активных газов стимулирует начало работ по созданию парортутных насосов и агрегатов. Создаются насосы Н-5Р, Н-40Р, Н-1ТР с быстротами действия от 5 до 1000 л/с, уникальный насос с выхлопом в атмосферу ЭПРН-760, не имеющий и до сего времени аналогов за рубежом. Разрабатываются герметичные механические насосы НВГ-1, НВГ-2, НВГ-3 для откачки редких и радиоактивных газов. [c.6]

Механические двухроторные насосы (рис. 41, а), иногда называемые насосами Рутса, применяют в вакуумных системах для создания давления порядка 10" Па при быстроте действия более 50 л/с, т. е. обеспечивают вакз м. [c.64]

Механические ловушки, конечно, менее эффективны по сравнению с холодными, но обладают тем преимуществом, что благодаря отсутствию охлаждающих средств и в связи с этим большой свободе в их конструктивном оформлении механическим лоеуш кам можно придавать размеры, почти е сказывающиеся на быстроте откачки объекта, что особенно важно для насосов, обладающих большой быстротой действия. [c.149]

Из имеющегося в настоящее время ряда механических насосов выбираем насос ВН-10, который при давлении 0,030 тор имеет быстроту действия 25 л1сек. По характеристике насоса уточняем, что при Q =500 10 л тор1сек давление на входе рн = 0,022 тор. [c.491]

Выбираем механический насос предварительного разрежения типа ВН-4, быстрота действия которого 45 л1сек в диапазоне давлений от 760 до 1 тор. [c.492]