Теория вальцевания

Теорию вальцевания и каландрования рассматривали многие авторы [2—4]. Однако до последнего времени почти не рассматривались технологические проблемы вальцевания. [c.213]

Ближе всего к фактическим величинам распорных усилий их значения, полученные по хорошо разработанной гидродинамической теории вальцевания — каландрования (табл. 6.3). [c.239]

В результате расчета по формулам теории вальцевания ньютоновской жидкости получаем, что величина давления в зазоре при = О равна (при л, = 10 /гз) [c.358]

Для постановки задачи воспользуемся схемой, представленной на рис. УП.12, которая отличается от схемы, использованной при выводе основных уравнений теории вальцевания, только наличием слоя обкладываемой ткани на поверхности нижнего валка. [c.385]

Располагая систему координат так, как показано на рисунке, используем все построения, полученные при выводе гидродинамической теории вальцевания. [c.385]

IX. 5. Гидродинамическая теория вальцевания вязкоэластичных жидкостей 387 [c.6]

Первые попытки создания математической теории вальцевания полимеров, основанной на моделировании среды вязкой ньютоновской жидкостью, можно найти уже в работах Ардичвили [13] и [c.367]

В результате расчета по формулам теории вальцевания ньютоновской жидкости получаем, что давление в зазоре (Н = 0) равно при 1 — 10 Па с- , Р( = 0) — 6,2 МПа. [c.383]

IX. 5. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ВАЛЬЦЕВАНИЯ ВЯЗКОЭЛАСТИЧНЫХ ЖИДКОСТЕЙ [c.387]

Изложенные в предыдущих разделах выводы полностью игнорируют эластические свойства полимерного материала. Поэтому с их позиций соверщенно невозможно объяснять ряд эффектов, наблюдающихся при вальцевании реальных полимеров. В особенности это касается вальцевания каучуков и резиновых смесей. Гидродинамическая теория вальцевания вязкоэластичной жидкости, предложенная То китой и Уайтом [18], в какой-то мере восполняет этот пробел. Ниже изложены основные положения этой теории. [c.387]

При промазке и обкладке ткани существенное значение имеет глубина затекания полимера в между-волоконное пространство. При постановке задачи воспользуемся схемой, представленной на рис. X. 9, которая отличается от схемы, использованной при выводе основных уравнений теории вальцевания, только наличием слоя обкладываемой ткани на поверхности нижнего валка. [c.406]

Для описания закономерностей поведения материала, обрабатываемого на вальцах, обычно используется гидродинамическая теория вальцевания. В ее основу положено уравнение Навье — Стокса, описывающее течение несжимаемой жидкости, совместно с уравнением неразрывности потока и краевыми условиями, учитывающими поведение материала вблизи поверхностей валков. При этом принимаются следующие допущения. [c.24]

Теория вальцевания позволяет определить критическое значение зазора, при котором смесь прилипает к обоим валкам (III, рис. 2.8). [c.25]

Расчет, Распорные усилия Т, крутящий момент М и мощность привода W вальцов рассчитывают на основе ур-ний гидродинамич. теории вальцевания [c.188]

Теоретические методы расчета распорных усилий основываются на гидродинамической теории вальцевания, [c.107]

При расчетах силовых и энергетических параметров предпочтение отдают гидродинамической теории вальцевания. При этом чаще всего применяют так называемый степенной закон состояния (течения) [c.108]

Теоретические методы расчета распорных усилий основываются на закономерностях пластической деформации материала, на закономерностях упругой деформации материала, на гидродинамической теории вальцевания, на теории подобия или теории размерностей. [c.13]

Методика, основанная на гидродинамической теории вальцевания [c.18]

Остановимся несколько подробнее на свойствах вязко-текучего состояния (пластическая деформация) высокополимеров, которые являются главными в методике, основанной на гидродинамической теории вальцевания. [c.20]

Во всех работах, посвященных гидродинамической теории вальцевания, в качестве исходных рассматриваются уравнения движения вязкой [c.23]

Решение этого уравнения с использованием подобной зависимости ]х.эф является вторым возможным методом решения на основе гидродинамической теории вальцевания. [c.26]

Весьма интересные исследования на основе гидродинамической теории вальцевания проведены в работах [42—45]. Интегрирование исходного уравнения (36) приведено при следующих граничных условиях (см. рис. 10) Ух = У1 при у =-- р = О при у = — Vx = [c.27]

Определение этих величин очень важно при выборе привода и расчете на прочность узлов и деталей машины. Из-за многообразия факторов, влияющих на крутящий момент и, следовательно, мощность, в настоящее время еще трудно рекомендовать законченную и надежную методику расчета расхода энергии. Так же как и в случае расчета распорных усилий, существуют различные методики расчета крутящих моментов (мощности) основанная на теории пластической или упругой деформации, основанная на гидродинамической теории вальцевания и основанная на теории подобия (или теории размерностей). [c.37]

В области валковых машин проведено незначительное количество экспериментов, что затрудняет составление окончательной и надежной методики. Результаты ряда интересных экспериментов, подтверждающих гидродинамическую теорию вальцевания, приведены в работах [76 и 45]. Рассмотрим ре зультаты некоторых экспериментов. [c.46]

Методика, основанная на теории пластической или упругой деформации, может применяться для расчетов, связанных с переработкой материалов, обладающих явно выраженными пределами текучести или упругими свойствами. Для расчетов, связанных с переработкой материалов, не обладающих явно выраженными пределами текучести и не имеющих постоянной ньютоновской вязкости, рационально применение приближенной гидродинамической теории вальцевания. Следует отметить, что возможность использования этой теории связана с необходимостью постановки предварительных экспериментов с целью определения реологических констант. Причем возможность применения полученных реологических констант для расчета проектируемого оборудования пока что надежно не отработана. Недостатком является также невозможность применения данных капиллярной вискозиметрии к расчетам соответствующих валковых машин предлагаемые методы перехода от определенных значений эффективной вязкости к расчету машин требуют дополнительной экспериментальной проверки. [c.54]

На основе гидродинамической теории вальцевания весовая производительность [c.57]

Первые попытки создания математической теории вальцевания полимеров, основанной на моделировании среды вязкой ньютоновской жидкостью, можно найти уже в работах Ардичвили и Кузнецова Несколько позже гидродинамический анализ процесса вальцевания был независимо проведен в США Гаскеллом а в СССР — Р. В. Торнером и Г. В. Добролюбовым Все эти подходы по существу аналогичны подходу, содержащемуся в ранней работе И. В. Мещерского, посвященной гидродинамической аналогии прокатки металла, идея которой прекрасно развита в работе С. М. Тарга [c.342]

Для определения крутящих моментов и мощности по гидродинамической теории вальцевания согласно работам К- С. Ма-ленко можно пользоваться следующими формулами [c.31]

К валковым смесительным машинам относятся вальцы и краскотер ки Несмотря на конструктивную простоту вальцов, теория вальцевания реальных нолимерных материалов до сих пор не разработана. Попытки создания упрощенных теорий на основани] отождествления условий переработки полимерных материалов с пластическим течением твердого тeлa или вязкой ньютоновской жидкости не дали исчерпывающих результатов. Использование критериальных зависимостей 2, хотя и полезно для решения производственных задач, но не позволяет описать особенности поведения полимерного материала при вальцевании. В этом плане наибольшие возможности обеспечивает гидродина мическая теория вальцевания, основанная на допущении о ньютоновском поведении мате-риала . Из нее следует, что, хотя при вальцевании материала в нем возникают значительные сдвиговые деформации, они не оказывают удавлетворительного смешивающего действия (так как все линии тока замкнуты), но способствуют возникновению ориентации поверхностей раздела в гетерогенной системе и молекулярной ориентации (каландровый эффект), которые особенно проявляются при равенстве окружных скоростей валков. Устранение явлений ориен- [c.273]

Гидродинамическая теория вальцевания. В гидродинамической теория переработки каучука на валковых машинах его движеяие рассматривается как движение материала, подвергаемого пластической деформации (вязкая жидаость), В действительности в зазоре валков материал подвергается [c.318]

Расчет основных параметров вальцев сводится к определению распорных сил, мощности привода и производительности по зависимостям, полученным на основе гидромеханической теории вальцевания [5]. [c.669]

В последнее время определенное развитие получило направление, связанное с попытками расчета вальцов и каландров на основе гидродинамической теории вальцевания [И, 42, 43, 44, 76, 91]. Невулканизо-ванные резиновые смеси и многие другие полимерные материалы не обладают явно выраженным пределом текучести, и, следовательно, изложенная ранее методика расчета не может применяться с большой достоверностью. [c.18]

В работах [11, 76, 91] наряду с определением распорных усилий на основе гидродинамической теории вальцевания делается также попытка расчета крутящих моментов (а следовательно, и мощности). Наиболее последовательно (с проверкой полученных результатов экспериментальным путем) это выполнено в работах К. С. Маленко [42, 43, 45]. [c.39]

Козачок А. А. К теории вальцевания полимеров. Сб. Химическое машиностроение , № 3, Киев Техника , 1966. [c.291]