Вальцевание гидродинамическая теория

Гидродинамическая теория вальцевания. В гидродинамической теория переработки каучука на валковых машинах его движеяие рассматривается как движение материала, подвергаемого пластической деформации (вязкая жидаость), В действительности в зазоре валков материал подвергается [c.318]

Ближе всего к фактическим величинам распорных усилий их значения, полученные по хорошо разработанной гидродинамической теории вальцевания — каландрования (табл. 6.3). [c.239]

В то же время известно, что все существующие математические модели вальцевания совершенно игнорируют процесс теплопередачи и построены в изотермическом приближении. Наиболее распространены гидродинамические теории, моделирующие вальцевание полимеров течением вязкой ньютоновской жидкости В ряде работ делается попытка рассмотреть течение аномально-вязкой жидкости Наконец, в работе рассмотрено движение обобщенной жидкости, способной к развитию эластических деформаций. [c.342]

Гидродинамическая теория изотермического вальцевания псевдопластичной жидкости рассматривалась рядом авторов з"-. з4 Наиболее полно она изложена в работе" . Ниже будут приведены основные положения этой теории. [c.353]

Располагая систему координат так, как показано на рисунке, используем все построения, полученные при выводе гидродинамической теории вальцевания. [c.385]

Для описания закономерностей поведения материала, обрабатываемого на вальцах, обычно используется гидродинамическая теория вальцевания. В ее основу положено уравнение Навье — Стокса, описывающее течение несжимаемой жидкости, совместно с уравнением неразрывности потока и краевыми условиями, учитывающими поведение материала вблизи поверхностей валков. При этом принимаются следующие допущения. [c.24]

IX. 3. Гидродинамическая теория изотермического вальцевания полимеров, [c.6]

IX. 4. Гидродинамическая теория изотермического вальцевания материала, [c.6]

IX. 5. Гидродинамическая теория вальцевания вязкоэластичных жидкостей 387 [c.6]

Из изложенного выше очевидно, что вальцевание представляет собой политропический процесс деформации среды, обладающей как аномалией вязкости, так и высокоэластичностью. В то же время известно, что все существующие математические модели вальцевания совершенно игнорируют процесс теплопередачи и построены в изотермическом приближении. Наиболее распространены гидродинамические теории, моделирующие вальцевание полимеров течением вязкой ньютоновской жидкости [11 —16 17, с. 227]. В ряде работ делается попытка рассмотреть течение аномально-вязкой жидкости [16]. Наконец, в работе [18] рассмотрено движение обобщенной жидкости, способной к развитию эластических деформаций. [c.367]

В последнее время определенное развитие получило направление, связанное с попытками расчета вальцов и каландров на основе гидродинамической теории вальцевания [И, 42, 43, 44, 76, 91]. Невулканизо-ванные резиновые смеси и многие другие полимерные материалы не обладают явно выраженным пределом текучести, и, следовательно, изложенная ранее методика расчета не может применяться с большой достоверностью. [c.18]

IX. 3. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ИЗОТЕРМИЧЕСКОГО ВАЛЬЦЕВАНИЯ ПОЛИМЕРОВ, ОБЛАДАЮЩИХ СВОЙСТВАМИ НЬЮТОНОВСКОЙ ЖИДКОСТИ [c.367]

IX. 4. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ИЗОТЕРМИЧЕСКОГО ВАЛЬЦЕВАНИЯ МАТЕРИАЛА, ОБЛАДАЮЩЕГО СВОЙСТВАМИ ПСЕВДОПЛАСТИЧНОЙ ЖИДКОСТИ [c.378]

Гидродинамическая теория изотермического вальцевания материалов, обладающих свойствами псевдопластичных жидкостей, рассматривалась в работах [10, 16, 17, 21, 32—34]. Основные положения этой теории будут приведены ниже. [c.378]

IX. 5. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ВАЛЬЦЕВАНИЯ ВЯЗКОЭЛАСТИЧНЫХ ЖИДКОСТЕЙ [c.387]

Изложенные в предыдущих разделах выводы полностью игнорируют эластические свойства полимерного материала. Поэтому с их позиций соверщенно невозможно объяснять ряд эффектов, наблюдающихся при вальцевании реальных полимеров. В особенности это касается вальцевания каучуков и резиновых смесей. Гидродинамическая теория вальцевания вязкоэластичной жидкости, предложенная То китой и Уайтом [18], в какой-то мере восполняет этот пробел. Ниже изложены основные положения этой теории. [c.387]

Таким образом, приходится констатировать практическую невозможность использования основ гидродинамической теории трения при вальцевании пласто-эластических масс. [c.175]

Изложенная в предыдущей главе гидродинамическая теория каландрования может использоваться для описания процесса деформации при вальцевании. [c.465]

Методика, основанная на гидродинамической теории вальцевания [c.18]

Характеристики процесса вальцевания, основывающиеся на гидродинамической теории, рассматриваются в дальнейшем в свете общей теории смешения, позволяющей определить достоинства и недостатки двухвалковых вальцов как интенсивного смесителя. Наряду с этим обсуждается роль геометрических факторов и влияние свойств материала на производственные характеристики смесительного оборудования. [c.465]

Теоретические методы расчета распорных усилий основываются на гидродинамической теории вальцевания, [c.107]

При расчетах силовых и энергетических параметров предпочтение отдают гидродинамической теории вальцевания. При этом чаще всего применяют так называемый степенной закон состояния (течения) [c.108]

Теоретические методы расчета распорных усилий основываются на закономерностях пластической деформации материала, на закономерностях упругой деформации материала, на гидродинамической теории вальцевания, на теории подобия или теории размерностей. [c.13]

Остановимся несколько подробнее на свойствах вязко-текучего состояния (пластическая деформация) высокополимеров, которые являются главными в методике, основанной на гидродинамической теории вальцевания. [c.20]

Во всех работах, посвященных гидродинамической теории вальцевания, в качестве исходных рассматриваются уравнения движения вязкой [c.23]

Решение этого уравнения с использованием подобной зависимости ]х.эф является вторым возможным методом решения на основе гидродинамической теории вальцевания. [c.26]

Весьма интересные исследования на основе гидродинамической теории вальцевания проведены в работах [42—45]. Интегрирование исходного уравнения (36) приведено при следующих граничных условиях (см. рис. 10) Ух = У1 при у =-- р = О при у = — Vx = [c.27]

Определение этих величин очень важно при выборе привода и расчете на прочность узлов и деталей машины. Из-за многообразия факторов, влияющих на крутящий момент и, следовательно, мощность, в настоящее время еще трудно рекомендовать законченную и надежную методику расчета расхода энергии. Так же как и в случае расчета распорных усилий, существуют различные методики расчета крутящих моментов (мощности) основанная на теории пластической или упругой деформации, основанная на гидродинамической теории вальцевания и основанная на теории подобия (или теории размерностей). [c.37]

В области валковых машин проведено незначительное количество экспериментов, что затрудняет составление окончательной и надежной методики. Результаты ряда интересных экспериментов, подтверждающих гидродинамическую теорию вальцевания, приведены в работах [76 и 45]. Рассмотрим ре зультаты некоторых экспериментов. [c.46]

Методика, основанная на теории пластической или упругой деформации, может применяться для расчетов, связанных с переработкой материалов, обладающих явно выраженными пределами текучести или упругими свойствами. Для расчетов, связанных с переработкой материалов, не обладающих явно выраженными пределами текучести и не имеющих постоянной ньютоновской вязкости, рационально применение приближенной гидродинамической теории вальцевания. Следует отметить, что возможность использования этой теории связана с необходимостью постановки предварительных экспериментов с целью определения реологических констант. Причем возможность применения полученных реологических констант для расчета проектируемого оборудования пока что надежно не отработана. Недостатком является также невозможность применения данных капиллярной вискозиметрии к расчетам соответствующих валковых машин предлагаемые методы перехода от определенных значений эффективной вязкости к расчету машин требуют дополнительной экспериментальной проверки. [c.54]

На основе гидродинамической теории вальцевания весовая производительность [c.57]

На профиль скоростей после прохождения материалом минимального сечения зазора оказывают влияние высокоэластическая и упругая деформации каучука. В результате проявления этих свойств толш,ина слоя каучука после выхода из зазора оказывается больше рассчитанной на основе гидродинамической теории, поскольку данная теория учитывает только пластические свойства каучука. В реальных условиях движение материала в зазоре происходит более сложно, так как вальцы работают с фрикцией. Усадка материала под влиянием упругой и высокоэластической деформаций каучука обусловливает отставание смеси от валков, а повышенная клейкость смеси при ее низкой упругости приводит к переходу материала на задний, быстровращающийся валок. Условия вальцевания во многом определяются величиной зазора между валками. Схемы, представленные на рис. 2.8, показывают, что с уменьшением межвалкового зазора резиновая смесь от отставания ( шубления ) (/) последовательно проходит этапы посадки на передний валок (//), прилипания к обоим валкам III) и перехода на задний валок IV). Удержание смеси на переднем, рабочем валке можно регулировать и изменением температуры валков. Для этого температура переднего валка при обработке смесей на основе изопреновых каучуков должна быть на 5—10 °С ниже, чем заднего, а в случае синтетических бутадиеновых, бутадиен-стирольных, хлоропреновых и других каучуков — наоборот. [c.25]

Для определения крутящих моментов и мощности по гидродинамической теории вальцевания согласно работам К- С. Ма-ленко можно пользоваться следующими формулами [c.31]

В работах [11, 76, 91] наряду с определением распорных усилий на основе гидродинамической теории вальцевания делается также попытка расчета крутящих моментов (а следовательно, и мощности). Наиболее последовательно (с проверкой полученных результатов экспериментальным путем) это выполнено в работах К. С. Маленко [42, 43, 45]. [c.39]

Первые попытки создания математической теории вальцевания полимеров, основанной на моделировании среды вязкой ньютоновской жидкостью, можно найти уже в работах Ардичвили и Кузнецова Несколько позже гидродинамический анализ процесса вальцевания был независимо проведен в США Гаскеллом а в СССР — Р. В. Торнером и Г. В. Добролюбовым Все эти подходы по существу аналогичны подходу, содержащемуся в ранней работе И. В. Мещерского, посвященной гидродинамической аналогии прокатки металла, идея которой прекрасно развита в работе С. М. Тарга [c.342]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология