Каландры величина распорного усилия

Конструкцией каландра предусматривается компенсация прогиба валков, влияющего на точность поперечного сечения готовой пленки. Основными способами компенсации прогиба валков являются бомбировка, перекрещивание валков и контризгиб валков (рис. 90). При бомбировке валки имеют не цилиндрическую форму, а несколько бочкообразную. Метод бомбировки пригоден лишь в узко специализированных каландрах для одного вида композиции и определенного размера пленки, так как изменение состава материала, режима переработки и толщины полотна влияет на величину распорных усилий и, следовательно, ведет к изменению прогиба валка. Кроме того, должна учитываться величина распорных усилий в каждом из зазоров по ходу [c.164]

Таким образом, для расчета величин распорного усилия между валками 5 и 5, расхода энергии, поля температур и производительности каландра в прессовочной области деформации при обрезинивании корда и металлокорда должны быть известны следующие величины 1) реологические константы и п 2) скорость каландрования и 3) минимальный зазор / о, который выбирается с учетом [c.159]

Распорное усилие между валками лабораторного каландра. Композиция на основе ацетата целлюлозы перерабатывается на лабораторном Г-образном каландре. Диаметр валков 15,2 см, длина валков 40,6 см. Минимальный зазор 2Н, = = 0,0.38 см, ширина пленки 38 см. Определите распорное усилие и максимальное давление между валками как функции толщины каландруемой пленки, принимая, что толщина равна величине затора в точке отрыва. Оба валка вращаются с частотой 10 об/мин. Температура каландрования 90 °С. Реологические свойства полимера при этой температуре описываются степенным уравнением яг 3-IQi Па-с, п0,4. [c.605]

При определении распорных усилий и мощности привода все параметры (диаметры валков, углы захвата, углы опережения, реологические константы и др.) принимаются определенными для каждой конкретной области деформации. При необходимости более точного расчета процесса каландрования и прогнозирования температуры смеси расчет технологических и энергосиловых характеристик необходимо производить по блок-схеме (рис. 7.5). По этой схеме величины распорного усилия между валками и технологическая мощность привода каландра находятся после определения поля температур. [c.160]

Величина распорного усилия между валками непостоянна и изменяется в зависимости от физико-химических свойств и температуры обрабатываемого материала, величины зазора, скорости каландрования, величины запаса и др. Величина распорного усилия при переработке различных резиновых смесей на производственных каландрах изменяется в пределах от 30 до 70 кН/см рабочей части каландра. [c.160]

Ограничение длины валков каландра объясняется, с одной стороны, конструктивными соображениями, а с другой —необходимостью учета общей величины распорного усилия. [c.246]

При расчетах общей величины распорного усилия Рр возникающего во время работы каландра, исходят из величины распорного усилия р, приходящегося на 1 пог. см длины рабочей части валка. [c.246]

На практике кривизна валков (бомбировка) должна соответствовать средней величине распорных усилий для смесей, которые перерабатываются на каландре. Наиболее удовлетворительные результаты при бомбировке можно получить только при каландровании нескольких сходных полимеров. [c.280]

Если известен способ выбора соответствующего значения вязкости, то уравнение (9) позволяет легко рассчитать величину распорного усилия, которое в этом случае полностью определяется режимом переработки и методом выбора вязкости. Если при помощи установленных на каландре манометров замерить величины распорных усилий, то по уравнению (9) можно определить значение и . Найденная величина вязкости может использоваться для расчета каландров с другими размерами и скоростями вращения валков и другими величинами зазора. [c.437]

Определение распорного усилия методом подобия. Если известна величина распорного усилия для данного пластического материала, эффективную вязкость можно определить непосредственно из уравнения (9). Этот способ позволяет устранить некоторую неопределенность в использовании эффективной вязкости, присущую методу определения вязкости по кривым течения данного или подобного материала, построенным по результатам капиллярной вискозиметрии. Однако применение метода подобия требует введения поправок на величину вязкости, учитывающих различия в скорости сдвига между валками каландра, на котором производился замер, и валками конструируемого каландра. [c.438]

Пример 2. Следует определить распорное усилие, возникающее при обработке на каландре, рассмотренном в первом примере, не пользуясь величиной распорного усилия, замеренного на вальцах с меньшим диаметром валков. [c.442]

Приведенные в табл. 11 в графе замеренное значение величины распорного усилия для каландра с валками 710 X 1680 мм были в действительности рассчитаны по уравнению (1), коэффициенты которого определены обработкой экспериментальных данных, полученных при каландровании тонких листов из наполненных поливинилхлоридных композиций. Величины, представленные в графе рассчитанное значение ), вычислены по уравнению (9). [c.443]

Зная величину распорного усилия, можно выбрать способ изготовления тонких листов и решить, целесообразно ли каландровать их при более высокой окружной скорости, или лучше получать лист нужной толщины за счет продольной вытяжки изделия. [c.444]

Пластические массы подаются в зазор между валками в виде порошка, гранул или непрерывных предварительно подогретых полос. Скорость подачи материала должна быть постоянной и равномерной по всей длине зазора от этого зависят величина распорных усилий и толшина выходящего материала. В валковых машинах применяют тарельчатые питатели, специальные дозаторы и качающиеся транспортеры различных конструкций. Специфическими для валковых машин являются питатель и качающийся транспортер. Питающее устройство (рис. 15-1У) предназначено для равномерного питания каландра пластмассовой смесью, подаваемой в вн.ае [c.105]

Для двухвалкового каландра бомбировка не решает полностью вопроса о компенсации прогиба валков, так как при переработке материалов с различным А или различным обжатием величины распорных усилий меняются. В итоге действительный прогиб валка может оказаться значительно меньше расчетного, бомбировка может не скорректировать калибр листа, а наоборот — исказить его. 2 [c.115]

Под действием распорного усилия валки каландра прогибаются. Если валки имеют цилиндрическую форму, толщина каландруемого изделия (лист или пленка) бу--———---------------- дет ио ширине переменна. Поскольку прогиб валков в центре максимален, толщина изделия в центре будет больше, чем на краях, иа величину этого прогиба <рис. X. 19). [c.416]

Расположение валков каландра оказывает существенное влияние на распорное усилие и на фактический прогиб. Если сопоставить схемы нагружения L-образного и Z-образного каландров (рис. X. 22) и подсчитать действующие на валки суммарные нагрузки, предполагая, что режимы каландрования полностью идентичны, то окажется, что нагрузка на валки Z-образного каландра примерно в 1,5 раза больше, чем на валки L-образного. Соответственно возрастает и подлежащая компенсации величина прогиба. Тем пе менее Z-образный каландр обладает существенным преимуществом по сравнению с I- и L-образными каландрами. Это преимущество заключается в том, что при Z-образном расположении можно независимо регулировать зазор каждой пары валков. [c.418]

В качестве примера рассмотрим следующую задачу. На каландре с диаметром валков 910 мм и длиной 2330 мм производится выпуск пленки толщиной 0,05 мм из пластифицированного поливинилхлорида. Температура валков 443 К, частота вращения валков— 2,1 об/с. Реологические свойства расплава поливинилхлорида при температуре переработки описываются степенным уравнением (111,22), константы которого при температуре переработки равны п = 2,5 ро = 0,085 с -- МПа. Распорное усилие, рассчитанное по формуле (IX. 30), составляет гЫО Н ( 2 = 0,37 Ао = = 0,015 мм). Максимальный прогиб валка, рассчитанный по формуле (X. 15), равен Айтах = 0,04 мм (а) = 223 см I = 300 см о = = 51 см). Распределение прогиба по длине валка показано на рис. X. 21. Если величина перекрещивания валков определяется из условия полной компенсации прогиба в центре, то смещение конца валков должно составлять 11 мм. Изменение профиля зазора показано на рис. X. 21,(2 (кривая 2). Достигаемая при этом компенсация определяется как разность значений прогиба и увеличения зазора (см. рис. Х.21,б). Видно, что отклонения профиля пленки от прямоугольного составляют в этом случае 2,5 мкм. [c.420]

При разрушении валка по рабочей части величина Рст. распорного усилия, действующего на станину каландра, будет равна [c.249]

За исключением тех редких случаев, когда вальцы используются для рафинирования, либо заменяют каландр, небольшое различие в величине зазора по длине валков не играет роли в, прочностный расчет валков ведется только по допускаемым напряжениям без проверки на прогиб. Валки при работе подвергаются совместному действию распорных усилий, внутреннего давления [c.180]

При каландровании материала в зазоре между валками возникает давление, под действием которого валки прогибаются. Величина этого прогиба влияет на толщину изготавливаемого листа. Определение величины возникающего распорного усилия имеет большое значение при конструировании каландра, так как позволяет заранее предусмотреть методы компенсации прогиба, обеспечивающие получение листа с заданной величиной разнотолщинности. Кроме того, это дает возможность определять, какие материалы можно обрабатывать на том или ином каландре. [c.432]

Гидравлические приспособления для регулирования зазора между валками. В настоящее время для регулирования зазора между валками каландра применяются гидравлические цилиндры, которые обеспечивают перемещение валка в обоих направлениях. Если направление усилия, создаваемого при помощи гидравлического цилиндра, противоположно направлению распорного усилия, то о его величине можно судить по показаниям манометра, установленного в гидравлической системе. Значения распорных усилий, определенных на производственном оборудовании, можно использовать при расчете и конструировании нового оборудования. [c.434]

Ниже описаны методы определения вязкости, входящей в уравнение Ардичвили. По величине замеренного распорного усилия можно рассчитать соответствующую вязкость и использовать полученную величину для вычисления распорного усилия каландров других размеров. Величину вязкости можно определить также по кривым течения, построенным по результатам капиллярной вискозиметрии (см. часть П1). [c.438]

Пользуясь описанным ранее методом, по кривым зависимости эффективной вязкости от эффективного градиента скорости находят, что при увеличении скорости сдвига до 8900 сек."1 вязкость снижается с 4,22-10" до кГ сек/см (рис. 6,6). Аналогично по графику, изображенному на рис. 6,5, находят, что с уменьшением величина вязкости понизится дополнительно в 1,41/0,99 раза. По новому значению вязкости, равному 9, 5- 0 кГ Сек/см , определяют, что распорное усилие на каландре будет равно 75 300 кГ. [c.441]

У всех типов подшипников имеется зазор между вращающейся цапфой валка (в подшипниках качения — с насаженной на нее обоймой) и вкладышем (в подшипниках качения — неподвижной обоймой), этим учитывается возможность термического расширения валка. Когда каландр работает под нагрузкой и зазор между валками заполнен резиновой смесью, зазор между шейкой валка и телом вкладыша под воздействием распорного усилия уменьшается с одной стороны до нуля и не влияет на толщину получаемого листа (рис. 6.17, а). Однако как только величина запаса резины в зазорах валков изменится, изменится и давление на валки Р , Р , Рз, вызывающее, в свою очередь, изменение толщины получаемого листа. Поэтому в каландрах применяют подшипники, предварительно нагруженные (положение на рис. 6.17), которые при работе займут положение С , что достигается установкой гидравлических цилиндров на каждом конце валка, оказывающих воздействие на корпус подшипника. Обычно устанавливают по два цилиндра на каждом конце валка (рис. 6.17, 5), которые прижимают шейку валка к поверхности вкладыша подшипника или подвижной обойме. [c.189]

Геометрическая схема, поясняющая поведение полимерного материала в каландрах, представлена на рис. V.4, б. Она относится к слушаю симметричного процесса каландрования. Использование выражения (V.6) позволяет получить для данного случая приближенные уравнения для определения распорных усилий, полезного момента сопротивления и других величин. Уточнение здесь связано с учетом нелинейной связи касательных напряжений т со скоростью сдвига у. Эта связь выражается рядом эмпирических реологических законов, из которых степенной записывается наиболее математически просто, что делает его более приемлемым в практических расчетах. [c.178]

При движении материала в межвалковом зазоре развивается давление р, стремящееся раздвинуть валки. Это так называемое распорное усилие. Под действием распорного усилия валки каландра прогибаются, и толщина изделия—листа или пленки — получается неодинаковой по ширине. Так как прогиб валков в центре макси.мален, толщина изделия в центре будет больше, чем на краях, на величину прогиба. Для получения изделия с высокой точностью поперечного сечения в каландрах предусмотрена компенсации прогиба валков. Основными способами компенсации прогиба валков являются бомбировка, перекрещивание валков и контризгиб валков (рис. 3.6). [c.86]

Наличие люфтов в валковых подшипниках, подпятниках и гайках нажимных винтов механизмов регулирования зазоров не позволяет точно регулировать рабочий зазор между валками перед началом работы (под действием силы тяжести валки принимают нижнее положение в пределах имеющихся люфтов). Под воздействием распорных усилий зазор в пределах величины люфтов изменяется, перерабатываемый лист может иметь различную толщину, а в отдельных случаях передавливаться. Поэтому на каландре установлено специальное устройство для выбора люфтов. [c.271]

Рассмотрим следующий пример. На каландре с диаметром валков 910 мм и длиной 2330 мм производится пленка из пластифицированного поливинилхлорида толщиной 0,05 мм. Температура валков 170° С, скорость вращения валков 2,1 об1сек. Реологические свойства расплава поливинилхлорида при температуре переработки описываются степенным уравнением (1.100), константы которого при температуре переработки равны п = 2,5 Х(, = 0,85 кгс1(см сек - ). Величина распорного усилия, рассчитанного по формуле (VI.30), равна 210 тс ( а = 0,37 /iq = 0,015 мм). [c.400]

Подставляя в формулу (17) величины наружного / и внутреннего г радиусов рабочей части валка или соответсгвенно Яш и Гш шейки валков, получим величину Мр для рабочей части валка и /Иш для шейки валка. Зная эти величины, можно определить величину распорного усилия Рст.-действующего на станину каландра. [c.248]

Компенсацию выгиба валков путем придания их рабочей части бочкообразной формы для трехвалковых и четырехвалко-вых каландров осуществить довольно сложно, так как усилия, действующие на средний валок с обеих сторон, могут быть различными. В результате этого средний валок может выгибаться как вниз, так и вверх от своей горизонтальной оси. Обычно принимается, что при пропуске обрабатываемого материала сначала через верхний зазор, а затем через нижний зазор величина распорного усилия, возникающего между верхним и средним валком, больше, чем между средним и нижним валками каландра. В связи с этим очевидно, что верхний валок для компенсации своего выгиба должен иметь повышенную величину выпуклости по середине своей рабочей части, а средний валок — меньшую величину выпуклости или иметь цилиндрическую форму. [c.250]

Расчет мощности привода. Расчет мощности привода каландра можно произвести по той же формуле, что и для вальцев (см. стр. 451), зная величину распорного усилия (Р = pL кгс). [c.478]

В резиновом производстве динамометры (месдозы или силомеры) применяются для указания величины распорных усилий между валками вальцов и каландров. Контроль этого параметра особенно важен при поточном, непрерывном способе обработк материалов. [c.197]

Сопоставление экспериментального и расчетного значений распорных усилий. В табл. 11 приведены величины распорного усилия, замеренного на вальцах с валками размером 203x406 мм при помощи проволочных тензометров, а на каландре большего размера по показаниям манометра гидравлических цилиндров. [c.442]

Использование величин распорного усилия при конструировании каландров. Возможность определения расчетным путем или по экспериментальным данным величины распорного усилия имеет очень большое значение при конструировании каландров, предназначенных для производства листов с малой разнотолщин-ностью и постоянной формой полученного сечения. Зная диапазон изменения реологических свойств материалов, которые будут [c.443]

Бомбировка валков (рис. 3.6, о) заключается в придании калибрующим валкам бочкообразной формы. Диаметр средней части такого валка несколько больше, чем па его концах, а профиль поверхности выполнен по параболе. Метод бо.мби- ровкн пригоден лишь в узкоспециализированных каландрах. тля одного вида изделия, так как изменение состава композиции, параметров каландрования и толнпжы полотна влияет на величину распорных усилий и ведет к изменению прогиба вал- [c.86]

Каландрование полимеров. Ньютоновская модель Гаскелла. Каландр с одинаковыми валками диаметром 200 см и длиной 100 см работает при окружной скорости 50 см/с. Величина зазора 2Яо = 0,02 см. При этом производится пленка толщиной 0,022 см. Принимая, что ньютоновская вязкость расплава состазляет 10 Па-с, определите а) максимальное давление в зазоре б) распорное усилие в) среднее приращение температуры. [c.605]

Так, расчет распорных усилий для промышленного каландра с размером валков 610x 1800 мм при листовании резиновой смеси на основе бутадиен-стирольного каучука по формулам изотермической модели дает значение, превышающее на 17,5% данные расчета по неизотермической модели. Ошибка в определении мощности привода валка достигает 21,5%. В случае расчета этих же параметров для лабораторного каландра с валками 160x320 мм ошибки становятся значительно меньше (так, ошибка при расчете мощности составляет —6%). Иначе говоря, чем сильнее разогрев, тем больше величина ошибки, которую дает расчет по формулам изотермической модели. [c.395]

Каландры в отличие от вальцев не имеют предохранительных устройств (предохранительных шайб), позволяющих валкам раздвигаться при превышении распорных усилий сверх предельно допустимой величины. [c.245]

Качество обрезиненного корда зависит от многих факто-ров1 б-128 температуры резиновой смеси и валков каландра, равномерности питания резиной зазора между валками и величины запаса смеси, скорости обрезинивания, натяжения и влагосодержаиия корда, распорных усилий, размеров валков каландра, качества обработки их поверхности, фрикции и др. [c.162]

При прохождении резиновой смеси через зазор между валками каландра возникают сложные виды деформаций — растяжения, сжатия, сдвига,— от которых зависят усадка, пластические свойства и структурные характеристики смеси. Протекающие при обработке резиновых смесей реологические и механохимические процессы зависят от величины зазора между валками. Установлено, что в процессе каландрования резиновой смеси при увеличении зазора между валками каландра с 0,2 до 2 мм давление снижается с 50 до 10 кгс1см , а распорные усилия уменьшаются . Наиболь- [c.163]

Гуч11, рассчитав по величине давления в гидравлических цилиндрах значения распорных усилий, установил, что зависимость между распорным усилием и толщиной каландруемого листа при переработке поливинилхлорида для каландра с валками 710x 1680 мм приближенно описывается уравнением [c.434]

Контризгиб увеличивает или уменьшает нагрузку на подшипники. Значительные изгибающие силымогут перегружать подшипники. Если же они направлены в сторону, противоположную действию распорного усилия, их величина не должна превышать распорного усилия. Это особенно важно при использовании подшипников скольжения, зазор между цапфой и втулкой которых позволит валкам при равенстве обеих сил перемещаться в опорах. На практике величина прогиба достигает 0,05—0,075 мм. Приспособления для контризгиба валков очень просты, и их легко можно устанавливать на существующих каландрах. В настоящее [c.448]

На каландрах старой конструкции неравномерная по ширине толщина обложенного корда (причиной является прогиб валков в результате распорных усилий между валками, возникающих при прохонодении обрабатываемого материала) выравнивалась только за счет бомбировки валков, величина которой должна соответствовать характеристике обрабатываемого материала. При обработке на каландре различных материалов постоянная величина бомбировки не обеспечивала необходимой равнотолщинности листа. В современных каландрах, как и у рассматриваемого каландра, предусмотрены механизмы перекрещивания верхнего валка со средним. [c.171]

Весьма важной является проверка зазора в подшипнике на защемление шейки валка. Для работы цапфы необходимо, чтобы радиальный зазор цапфы был больше стрелы прогиба шейки вала у выхода ее из вкладыша (отсчет ведут от оси, проходящей через среднее сечение шейки у одного конца вкладыша прогиб положительный, у другого — отрицательный). В современных конструкциях каландров прогиб валков от распорных усилий компенсируется следующими способами приданием рабочим валкам выпуклости (бомбировки) в середине бочки (величина бомбировки определяется разностью диаметров в середине валка и на их торце) дополнительным прогибом валков силами, приложенными по концам валков (противоизгиб валков) пространственным смещением [c.109]

На каландрах обрабатывают разные материалы меняются режим, направление движения материала, пластические свойства, температура и т.д. Поэтому невозможно для неспециализированных машин наметить рациональную схему бомбировки валков. Чтобы можно было изменять распорное усилие при неизменной величине бомбировки или при цилиндрической форме валка, предложен метод дополнительного прогиба или противоизгиба валков силами S/2, консольно приложенными по концам валков (рис. 50). Эти силы могут меняться по величине и направлению. [c.115]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология