Плотность массовая

Предполагается, что пар в ядре потока находится в насыщенном состоянии и имеет парциальное давление Яд. н, соответствующее температуре насыщения Гц. У поверхности пленки конденсата пар также находится в насыщенном состоянии, но при парциальном давлении Рп. н/ и температуре Т р Разность парциальных давлений Г п. н — Рп.т представляет собой движущую силу процесса диффузии пара из ядра потока к поверхности пленки. Плотность массового потока пара, диффундирующего при этом из ядра к поверхности пленки, равна [c.191]

Ограничения на поток. Ограничения, накладываемые на плотности массовых и тепловых потоков, важны при конструировании многофазных систем. Примерами ограничений на плотности массового потока являются критические расходы (имеют тенденцию проявляться в многофазных системах при более низких скоростях, чем в однофазных), захлебывание в системах с противоточным течением (например, в противоточном конденсаторе) и минимальные скорости ожижения в системах с псевдо-ожиженным слоем. Ограничения на плотности тепловых потоков важны при кипении, где превышение предельной плотности теплового потока может вызывать резкое ухудшение коэффициента теплоотдачи, ведущее к низким рабочим характеристикам системы или к опасности, вызванной чрезмерным повышением температуры стенок канала. [c.177]

Циклоалканы обладают оптимальными характеристиками в качестве компонентов авиационных и ракетных топлив. Углеводородные топлива с точки зрения обеспечения наибольшей дальности полета летательных аппаратов должны иметь максимально возможную плотность, массовую и объемную теплоту сгорания. Желательно, чтобы при этом разница между значениями массовой и объемной теплоты сгорания была наименьшей. Этим условиям в наилучшей степени удовлетворяют циклоалканы нефтяных фракций (табл. 116) [41]. [c.330]

Плотности массовых и конвективных потоков определяются двумя составляющими [c.47]

В предыдущем разделе мы рассмотрели основные этапы построения математической модели динамики теплообменника-конденсатора в рамках сформулированных упрощений общей системы уравнений сохранения. Следующий этап — определение плотностей массовых и энергетических потоков — это, как указывалось ранее, привлечение наиболее общих критериальных уравнений, обобщающих опыт экспериментальных и аналитических исследований локальных процессов тепло- и массообмена. Получение и анализ этих закономерностей представляет собой самостоятельную научную задачу, решение которой выходит за рамки данной книги. Поэтому изложение этого вопроса приведем в достаточно общем виде, отсылая читателя в случае необходимости к специальной литературе [7, 38, 65]. При этом следует помнить, что рассмотрение процессов осуществляется для г-го хода по трубному пространству. Индекс I в обозначении параметров, зависящих от номера хода, будет далее опускаться. [c.70]

В этих уравнениях Р—коэффициент массоотдачи ы)—скорость /—определяющий размер 0—время В—коэффициент диффузии V—кинематическая вязкость —вязкость р—плотность — массовая скорость (1 =шр) g—ускорение силы тяжести. [c.111]

Рассмотрим подробнее нормальную составляющую скорости у границы раздела фаз со стороны парогазовой смеси. Для смеси [1.11] средняя скорость отдельных компонентов определяемся выражением Wi=j i/ i=ji/pi, где i i — плотность потока компонента в молях с — мольная концентрация компонента / — плотность массового потока р,—массовая концентрация. [c.30]

Если в качестве исходной принять формулу (1.45), то необходимо выразить величины /лг и через функцию распределения <р(Я). Плотность потока капель можно связать с плотностью массового потока жидкости соотноше-. нием [c.38]

После подстановки выражения (2.10) в условие сплошности (2.9), полагая при этом, что плотность массового потока пара /=А,пАГ/(гбп), получаем выражение для определения градиента давления [c.61]

Относительно высокая скорость двухфазной струи использовалась при нестационарном охлаждении пластины в [3.11]. Струя со скоростью 15 100 м/с выходила из конфузора, в котором находился распылитель, и ударяла в пластину, расположенную на расстоянии 300 мм от среза конфузора. При этом плотность массового потока воды изменялась от [c.148]

При относительном покое вектор плотности массовых сил F включает силы инерции. [c.17]

Сырое сульфатное мыло. При анализе сырого сульфатного мыла определяют его плотность, массовую долю воды, суммы жирных, смоляных кислот и неомыляемых веществ, общей щелочи. Плотность мыла измеряют ареометром массовую долю воды — азеотропной отгонкой с органическим растворителем. Массовую долю суммы жирных, смоляных кислот и неомыляемых веществ определяют разложением натриевых солей смоля- [c.186]

Качество легкого таллового масла определяется по внешнему виду, плотности, массовой доле воды, кислотному числу. Плотность замеряют ареометром, внешний вид определяют визуально в проходящем свете, массовую долю воды и кислотное число находят так же, как для сырого и дистиллированного таллового масла. [c.189]

Одорант сульфан. Основными показателями качества одоранта сульфана являются внешний вид, плотность, массовое содержание метилмеркаптана, объемная доля остатка от перегонки в интервале 20—70 °С, присутствие водорастворимых кислот и щелочей, массовое содержание механических примесей и давление насыщенных паров при температуре 38 °С. [c.196]

Анализ уравнения (4.47) показывает, что его можно отделить от гидродинамики, поскольку поле осевой плотности потока рУг(г, 2), предварительно найденное нз решения гидродинамической задачи, при подстановке в это уравнение будет уже известным. В дополнение к тепловому и механическому возбуждению циркуляции, рассмотренному в разд. 4.2.4, необходимо также учесть поле течения, возникающего под действием потока питания. Согласно принципу суперпозиции поле осевой плотности массового потока, входящее в уравнение (4.47), получается в виде линейной комбинации решений для всех источников возбуждения. [c.222]

Выше отмечалось, что критический диаметр горения для данных веществ (в отличие от первой группы) снижается по мере уменьшения плотности. Таким образом, наблюдается определенный параллелизм между характером изменения с плотностью массовой скорости и критического диаметра горения для определенных представителей этих двух групп веществ. Закономерности горения веществ второй группы представляют значительный интерес не только потому, что они не укладываются в существующие представления, но прежде всего потому, что именно при горении неплавящихся систем следует ожидать проявления специфических особенностей, характерных для пористых систем. Вместе с тем в литературе имеются весьма ограниченные сведения по этому вопросу. Поэтому мы предприняли более подробное изучение устойчивого равномерного горения пористых неплавящихся систем. [c.47]

Обратимся к рис. 1.16 и 1.17. На них изображены зависимости коэффициента массоотдачи (по выделению газовой фазы) от концентрации реагента Сд (соляной кислоты) и от плотности массового потока газа (водорода) при взаимодействии магния с соляной кислотой по реакции [c.35]

Используя обозначения реагентов (1.63) в качестве индексов, образуем выражения, определяющие плотности массовых потоков [c.36]

Массовое содержание, % Плотность Массовое содержание, % Плотность [c.191]

Размер, см 1М.атериал Плотность Массовая [c.84]

Для применения выражения (1.50) в качестве расчетной формулы в инженерной практике необходимо получить конкретный вид трех функций, входящих иод знак интеграла. Решение этой проблемы теоретическим путем связано с усложнением модели процесса. С точки зрения экспериментального исследования процесса более удобным является простое выражение (1.48) измерение плотности массового потока жидкости менее- сложно, чем скорости движения капель, а определение среднего радиуса капель широко распространено в экспериментальной практике. Что касается интеграла в правой части выражения (1.48), то его оценка может быть сделана ио экспериментальным данным, относящимся к испарению одиночных капель на нагретой поверхностп. [c.41]

В [3.10] ирпводятся также и результаты охлаждения стального листа размерами 500X600X3 мм после нагрева его в печи до температуры примерно 200—1100 С. Вода подавалась через механическую фор- сунку под давлением. Единственным параметром, влияющим на интенсивность отвода теплоты,-оказалась плотность массового потока жидкости на охлаждаемой поверхности это влияние- описано выражением q=5,4 Ю jv° , где < — плотность теплового потока, ккал/(м2-ч) /о— плотность потока жидкости, л/(м2-мнн) температура воды 26°С. [c.148]

Наименьшее пленочное число Рейнольдса в этих опытах Кецл= = Г/(д, = 825 [Г — плотность массового. потока жидкости в пленке в расчете на. единицу ее ширины, кг/(м-с)], что позволяет считать течение пленки турбулентным. Это обстоятельство позволяет в первом приближении принять показатель при Неь равным 0.8, причем Кеь = =50-10 - 1,16-10 . Обработанные таким образом, опытные данные дают существенный разброс точек. [c.208]

В области давления Нг04 Р<80 атм формула (4.3) аппроксимирует расчетные величины коэффициента вязкости [406] с точностью в несколько процентов. При давлении Р>80 атм расчет следует вести по этой формуле с Т = 900 °К, /1 = 0,74. Полученные результаты показывают, что отклонение от состояния термохимического равновесия, обусловленное конечностью скорости реакции (4.1), при нагреве приводит к росту статической температуры, скорости газа, замороженной скорости звука, массовой концентрации ЫОг, а также к падению статического давления, плотности, массовых концентраций N204, N0 и О2. [c.158]

Циклоалканы обладают оптимальными характеристиками в качестве компонентов авиационньк и ракетных топлив. Углеводородные топлива с точки зрения обеспечения наибольшей дальности полета летательных аппаратов должны иметь максимально возможную плотность, массовую и объемную теплоту сгорания. Желательно, чтобы при этом разница между [c.57]

Наиболее желательные компоненты реактивных топлив -нафтеновые углеводороды. Они характеризуются достаточно высокими значениями плотности, массовой и объемной теплотами сгорания и термической стабильностью, что обес печивает необходимые показатели скорости, высоты и дальности полета летательных аппаратов. [c.19]

Для обеспечения дальности, скорости и высоты полета топливо должно обладать высокой объемной теплотой сгорайия. Лучше всего этим требованиям удовлетворяют нафтеновые топлива, которые характеризуются достаточно высокими плотностями, массовой и объемной теплотой сгорания и термической стабильностью. Первым таким топливом в СССР было топливо Т-5. Его получали прямой перегонкой малосернистых нефтей нафтенового основания с после дующей очисткой дистиллята серной кислотой. Топливо Т-5 выкипало в пределах 195—315 °С. По ряду показателей топливо Т-5 соответствовало техническим требованиям, однако термическая стабильность его оказалась не столь высока, чтобы обеспечить перспективное развитие сверхзвуковой авиации. Поэтому широкого применения топливо Т-5 не нашло. [c.48]

Здесь X—линейная координата t — время 1 —скорость фильтрации в зонах 1 и 2 а1, 2 —пьезопроводность пара и воды К 2 — коэффициенты их теплопроводности ук2 — коэффициент теплообмена между водой (паром) и породой 5 — удельная поверхность породы X — ее пористость 61,2=%Р1,2 1,2- объемная теплоемкость пара и воды р1,2, 1,2 —их плотности и массовые теплоемкости 63= (1—х)рзСз — объемная теплоемкость породы рз, с , Яз-—ее плотность, массовая теплоемкость и теплопроводность [c.191]