Турбулентные смеси

Таким образом, скорость распространения фронта пламени увеличивается приблизительно пропорционально числу оборотов коленчатого вала (рис. 13). Если бы скорость распространения фронта пламени не зависела от турбулентности смеси, работа двигателя на разных режимах была бы невозможна. [c.56]

Следует отметить, что пределы воспламеняемости топливо-воз-душных смесей в двигателе зависят не только и не столько от химического состава топлива, сколько от условий воспламенения и сгорания. Сюда относятся в первую очередь интенсивность воспламенения, температура смеси в момент воспламенения, турбулентность смеси и т. д. [c.58]

Мы уже отмечали, что увеличение числа оборотов коленчатого вала и связанное с ним усиление турбулентности смеси практически не влияют на длительность первой фазы. Поэтому при неизменном угле опережения зажигания с повышением числа оборотов будет наблюдаться все более позднее развитие процесса сгорания по циклу (рис. 19, а). [c.65]

Вторая фаза процесса сгорания, за начало которой принята точка отрыва линии сгорания от линии сжатия (см. рис. 5.5), характеризуется резким увеличением скорости сгорания за счет интенсивной турбулизации смеси. В этой фазе скорость сгорания определяется интенсивностью турбулизации смеси и мало зависит от ее физико-химических свойств. Турбулентность смеси, как указывалось выше, растет пропорционально числу оборотов коленчатого вала, поэтому длительность основной фазы сгорания, выраженная в градусах поворота коленчатого вала, почти не зависит от скоростного режима двигателя. Замеры показали, что на некоторых участках в средней части камеры сгорания при больших числах оборотов скорость распространения пламени достигает 50—60 м/с. [c.162]

В турбулентном пламени, как уже указывалось выше, часто такое положение пламени вблизи горелки не наблюдается. Наоборот, здесь существуют лишь локальные области, в которых максимальная скорость распространения пламени может превышать скорость поступления смеси поэтому точка, в которой находится пламя, также перемещается по мере перемещения этих локальных областей малой скорости в турбулентном потоке. Это наглядно видно из скоростных снимков пламени, например, опубликованных в литературе [44]. Кроме того, во всех случаях фронты пламени должны перемещаться в турбулентной смеси с максимальной скоростью распространения пламени предварительно приготовленной смеси, что ведет к вытягиванию и растеканию пламени. Если пламя уже не находит достаточно больших областей, в которых оно может поглощать поступающий поток и не гаснуть, то произойдет его погасание, если только оно не будет поддерживаться при помощи пилотной горелки или других источников энергии. [c.328]

В Канаде исследованы основные аспекты горения водорода при авариях на АЭС влияние пара на скорость распространения пламени в смесях водорода, воздуха и водяного пара влияние газообразных продуктов деления на процесс горения водорода влияние турбулентности смеси и газов и давления на процесс горения водорода влияние геометрии на процессы распространения пламени. Цель исследований—разработать экспериментальные и теоретические основы для развития точных аналитических моделей, описывающих процессы горения водорода. Получена эмпирическая формула для скорости распространения пламени (при концентрации Нг 18—65 %, концентрации пара Нг 15 % и температуре 323—473 К) [c.105]

Скорость реакции горения является важнейшим фактором, влияющим на длину факела. Крупное распыление, недостаток воздуха или подача к корню форсунки только части воздуха, плохое перемешивание частиц топлива с воздухом в факеле, недостаточная температура — все эти факторы замедляют процесс горения, а следовательно, удлиняют факел. Наоборот, тонкое распыление, хорошее смесеобразование, завихрение и турбулентность смеси, подача всего потребного для горения воздуха к корню факела, высокая температура и давление в камере ускоряют процесс горения и укорачивают факел. [c.95]

Турбулентный поток жидких металлов в трубе может быть рассчитан простым способом, когда перенос тепла турбулентной смесью можно считать малым по сравнению с переносом теплопроводностью. Профиль турбулентной скорости может быть с достаточной точностью аппроксимирован постоянной скоростью. [c.372]

Короткая дуга в воздухе является неподходящим объектом для изучения основных характеристик дугового разряда. Это объясняется тем, что и в газе и на поверхности электродов протекают интенсивные химические и термические процессы. Дуга существует в турбулентной смеси газов или паров, которые частично выделяются из электродов и частично поступают из окружающей атмосферы или возникают в результате реакций. Кроме того, разрядный столб, фиксированный между двумя точками на электродах, имеет вдоль своей длины различные диаметры и структуру. Поэтому короткая дуга, которой в прошлом занимались очень многие, не поддается простому анализу. Далее будет показано, как можно преодолеть эти трудности. [c.269]

Представлены результаты расчетов задачи о подъеме пыли за проходящей над слоем пыли ударной волной в рамках равновесной модели механики гетерогенных сред. Проведена верификация предложенной модели. Показано различие картин течения в слое с различной формой кромки и ударными волнами постоянной и переменной амплитуды. Учет турбулентности смеси приводит к возникновению на кромке слоя вблизи стенки высокоскоростной струйки, и к более высокому уровню подъема частиц за счет ослабленных диссипацией внутренних УВ. [c.20]

Для выяснения влияния турбулентности смеси на картину течения за лидирующей УВ было проведено численное моделирование в рамках модели вязкой теплопроводной смеси с использованием оригинальной методики, основанной на методе TVD [72]. Расчет проводился как с учетом, так и без учета турбулентности смеси. На рис. 3.36 приведены поля объемной концентрации твердой фазы для этих двух случаев при начальной объемной концентрации частиц в слое тг = 0.001 и числе Маха УВ М = 1.6. [c.263]

Рис. 3.36. Поля объемной концентрации частиц для случая без учета турбулентности (а) и с учетом турбулентности смеси (б)

Количественное сравнение этих видов течений можно увидеть из графиков распределения давления по поверхности пластины на рис. 3.37. Данные приведены для случая числа Маха 2.5 и объемной концентрации частиц 0.0012. Видно, что в случае расчета с учетом турбулентности смеси период внутренних волн больше, а их амплитуда меньше. Это обусловлено наличием дополнительной турбулентной вязкости, которая отклоняет ударную волну от нормального положения на больший угол по сравнению с нетурбулентным течением. Таким образом, расстояние между первым и последующими падениями внутренних волн на стенку увеличивается, а интенсивность ударных волн уменьшается из-за дополнительной диссипации. [c.264]

Скорость распространения фронта пламени зависит от турбулентности смеси, температуры, давления и коэффициента избытка воздуха. От величины а зависит и температура продуктов сгорания. [c.147]

Чтобы создать высокую теплонапряженность объема камеры сгорания (она достигает 600-900 млн кДж/м ч) при небольших размерах ее, топливо необходимо сжечь быстро и на сравнительно коротком отрезке пути. Скорость сгорания топлива определяется скоростью распространения и величиной поверхности фонтана пламени. Скорость распространения фронта пламени зависит от турбулентности смеси, [c.175]

Другие важные выводы. Можно ожидать, что турбулентность сильно увеличит скорость распространения пламени по сравнению со скоростью ламинарного пламени, поскольку эффективное значение Г в турбулентной-смеси в 100 или даже в 1000 раз больше, чем в ламинарной. Качественно это обнаружено в эксперименте, но количественная связь не является строгой, главным образом потому, что редко имеется возможность создать одномерное турбулентное пламя. [c.198]

Группа дифференциальных экстракторов в настоящее время представлена, в основном, экстракторами типа Олдшуэ-Раштон . Экстрактор снабжен турбинными мешалками и специальными перегородками, которые делят колонну на ряд камер (рис. 66). В каждой камере устанавливаются вертикальные ребра, служащие для усиления турбулентности смеси жидких фаз. [c.147]

Пламя предварительно перемешанной продано-воздущной смеси в высокоскоростном турбулентном потоке легко стабилизировать [П, направляя газовую струю против основного потока. Это можно видеть на фиг. 1. При таком устройстве можно изменять в сравнительно широких пределах такие физические характеристики, как давление, температура и турбулентность смеси, а также соответствующие параметры стабилизирующей струи. Можно изменять также угол атаки стабилизирующ ей струи или использовать сложные струи. Таким образом, стабилизирующая струя действует, подобно перемещаемому стабилизатору с переменными свойства ми. Химические свойства основного потока и стабилизирующей струи также можно изменять в широких пределах. То обстоятельство, что в данном случае мы имеем дело со стабилизатором, свойства которого легко изменять, открывает много интересных возможностей для изучения пламени, так как возникает возможность контролировать механизм стабилизации любым потоком или сразу двумя потоками, а не только одним, как в случае обычных стабилизаторов. [c.316]

Составы рабочей смеси, богатой и бедной, соответствуюдцие прекращению сгорания, длительное время принимались за пределы воспламенения рабочей смеси, связанные с химическим составом топлива. Однако еще в 1922 г. нами было высказано соображение о неправильности такого понимания пределов воспламенения рабочей смеси в двигателях внутреннего сгорания и было показано, что состав рабочей смеси, иере-обедненной или переобогащенпой, при котором прекращается распространение пламени по камере горения, обусловливается не только и не столько химическим составом топлива, сколько условиями воспламенения и горения сюда относятся в первую очередь интенсивность воспламенения, температура смеси в момент воспламенения, турбулентность смеси. 1 [c.15]

Наряду с Ар существенное влияние на величину фактической мощности источника зажигания оказывают избыток воздуха в камере сгорания, распределение топлива по сечению, скорость турбулентной смеси в камере, диаметр пламянерекидного патрубка, длина его, положение патрубка относительно зоны горения. [c.439]

Интенсивность флюоресценции ОН Рис. 14.3. Концентрация радикалов ОН, измеренная методом лазерной ЛИФ-спектроскопии в узком плоском пучке в турбулентном струйном пламени предварительно перемешанной смеси природного газа и воздуха, стабилизированном у выпускного отверстия диаметром 3 см [Dinkela ker е1 а ., 1993] темная внутренняя область соответствует поступающей несгоревшей турбулентной смеси (Ф = 0,8 Н( = 857 Ка = 0,07) [c.243]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология