Феррит упрочнение

Растворение легирующих элементов в феррите приводит к упрочнению стали без термической обработки. При этом твердость и предел прочности возрастают, а ударная вязкость обычно снижается. Только хром в количестве до 1% и никель повышают ударную вязкость феррита. Наиболее эффективно действие никеля одновременно с упрочнением феррита он резко повышает его ударную вязкость при комнатных и особенно при минусовых температурах. Поэтому для изготовления элементов аппаратов, работающих при минусовых температурах, применяют стали, легированные никелем. [c.31]

К другим факторам, способствующим упрочнению твердых растворов, относятся различие типов кристаллических решеток железа и легирующего элемента, а также влияние легирующего элемента на силы межатомных связей и тонкую структуру зерна. Известно, например, что никель, имеющий гранецентрированную кубическую решетку, меньше упрочняет феррит, чем марганец, кристаллизующийся в сложную кубическую решетку, или кремний, имеющий решетку алмаза. [c.174]

Вспучивание ферритных нержавеющих сталей наблюдалось, когда они были катодно защищены в морской воде. Вероятно, это происходило вследствие того, что были применены защитные плотности тока выше минимальной величины, необходимой для полной защиты. Если при контакте активных металлов с мартенситными нержавеющими сталями образуются гальванические пары, то нержавеющая сталь (катод) может разрушиться вследствие выделения на ней водорода. Такие разрушения наблюдались при лабораторных испытаниях [25]. Наблюдалось самопроизвольное растрескивание винтов из нержавеющей мартенситной стали вскоре после того, как они находились в контакте с алюминием в атмосфере морского побережья. Пропеллеры из упрочненной мартенситной нержавеющей стали, соприкасающиеся со стальным корпусом корабля, вскоре после пуска в эксплуатацию подверглись коррозионному растрескиванию. Сильно наклепанная аустенитная нержавеющая сталь 18-8 также может разрушаться в условиях, описанных для мартенситных сталей [26, 27]. В данном случае сульфиды ускоряют разрушение, и так как сплав при холодной обработке претерпевает фазовое превращение и образуется феррит, то наблюдаемый эффект может служить также примером водородного растрескивания. [c.260]

Необходимо отметить, что при оценке упрочнения феррита по приведенной формуле следует брать концентрацию легирующего элемента, растворенного в феррите, а не содержание этого элемента в стали. [c.46]

Аустенитные стали получили свое название по аустенитной фазе или 7-фазе, которая существует в чистом железе в виде стабильной структуры в температурном интервале от 910 до 1400 °С. Эта фаза имеет гранецентрированную кубическую решетку, немагнитна и легко деформируется. Она является основной или единственной фазой аустенитных нержавеющих сталей при комнатной температуре и в зависимости от состава имеет стабильную или метастабильную структуру. Присутствие никеля в значительной степени способствует сохранению аустенитной фазы при закалке промышленных сплавов Сг—Ре—N1 от высоких температур. Увеличение содержания никеля сопровождается повышением стабильности аустенита. Легирование марганцем, кобальтом, углеродом и азотом также способствует сохранению при закалке и стабилизации аустенита. Аустенитные нержавеющие стали могут упрочняться холодной обработкой, но не термообработкой. При холодной обработке аустенит в метастабиль-ных сплавах (например, 201, 202, 301, 302, 302В, 303, ЗЗОЗе, 304, 304Ь, 316, 316Ь, 321, 347, 348 см. табл. 18.2) частично переходит в феррит. По этой причине указанные стали и являются метастабильными. Они магнитны и имеют объемно-центрирован-ную кубическую решетку. Этим превращением объясняется значительная степень упрочнения при механической обработке. В то же время стали 305, 308, 309, 3098 при холодной обработке слабо упрочняются, и если и становятся магнитными, то в очень малой степени. Сплавы с повышенным содержанием хрома и никеля (например, 310, 3108, 314) имеют практически стабильную аустенитную структуру и при холодной обработке не превращаются в феррит и Не становятся магнитными. Аустенитные нержавеющие стали очень широко применяют в различных областях, включая строительство и автомобильное производство, а также в качестве конструкционного материала в пищевой и химической промышленности. [c.297]

Прочность перлитных сталей зависит главным образом от трех факторов характера присутствующих в стали продуктов превращения, т. е. от структуры и степени упрочнения вследствие процессов растворения и выделения второй фазы. Продукты распада представляют собой феррит, перлит, бейнит, мартенсит и т. д. Используемые для сосудов давления углеродистые, углеродистомарганцевые и углеродистомолибденовые стали с низким содержанием углерода при нормальных условиях являются перлитными, т. е. содержащими в структуре феррит и перлит. Процентное содержание перлита и дисперсность структуры (размер ферритного зерна) определяют предел прочности таких сталей. На величину предела текучести этих сталей главным [c.205]

Ранее указано, что феррит в углеродистой стали является наиболее слабой структурной составляющей. Он первым начинает разрушаться при микроударном воздействии. Преимущественное разрушение феррита при испытании особенно сильно проявляется в сталях, структура которых включает либо ферритпую сетку, либо избыточный феррит. Увеличение количества феррита в структуре углеродистой стали приводит к ее интенсивному разрушению при испытании. Разрушение феррита чаще, всего начинается на границах зерен, а иногда и внутри зерна. В случае, когда прочность зерна выше прочности его границ, разрушение развивается сначала по границам, а затем переходит и в зерно. Феррит может обладать различными механическими свойствами в зависимости от содержания растворенных в нем легирующих элементов. Его склонность к упрочнению и разупрочнению зависит от свойств легирующих элементов. [c.126]

Исследования стали 15X28 показали, что ее эрозионная стойкость снижается с увеличением размера ферритного зерна (рис. 114). При этом уменьшается и твердость стали. Очевидно, в пределах одной структуры твердость может характеризовать эрозионную стойкость стали, так как с увеличением твердости стали возрастает ее сопротивление микроударному разрушению. Измельчение ферритной структуры хромистых сталей приводит к упрочнению границ зерен. В этом случае возрастает дисперсность карбидных выделений и их роль в упрочнении границ зерен увеличивается. Поэтому при наличии в стали мелкозернистой структуры феррит разрушается не только по границам, но и внутри зерен. Ферритные стали разрушаются при испытании сравнительно равномерно, без образования больших раковин, что свидетельствует о наличии однофазной структуры. Процесс гидроэрозии протекает быстро вследствие недостаточной упрочняе-мости хромистого феррита в процессе микроударного воздействия. Образцы стали Х28 при испытаниях подверглись значительному изнашиванию, так как структура этой стали отличалась крупнозернистым строением и наличием сфероидизированных карбидов хрома. [c.199]

Особым режимом симметрич кого соударения была получена рекристаллизованная мягкая сварная зона в центре и равномерное с двух сторон от нее упрочнение на 1—3 мм по ферриту до мартенситной твердости, соответствующей твердости крупноигольчатого низкоуглеродистого мартенсита. Участки перлита остались на месте, их относительное упрочнение значительно слабее (твердость перлита до деформации НУ 350 кГ1мм , а после деформации НУ 420 кГ1мм ). Феррит имеет точечно-полосчатое строение, не похожее ни на множественное двойникование, ни на обычную сдвиговую деформацию. [c.37]

Легирование железокремнистых сплавов, содержащих более 14% кремния, медью и модифицирование их позволяют в несколько раз увеличить физико-механиче-ские свойства сплавов. Уменьшение кремния в ферро-силидах приводит к некоторому упрочнению сплавов, [c.95]

Следовательно, в низколегированных феррито-перлитных сталях Мп, 81, N1 и Р целиком растворены в феррите, V, МЬ, Т1 и Л1 пол-тостью входят в состав карбонитридной фазы, а Сг и Мо распределены между ферритом и карбидами. Учитывая невысокую концентрацию Сг и Мо в низколегированных сталях и малые значения их коэффициентов упрочнения, влиянием этих элементов на прочность феррита можно пренебречь. [c.132]

Значения Орцщ установлены для зубчатых колес, для которых выполнен следующие условия а) толщина закаленного слоя (до структуры сердцевины) у переходной повбрхности 0 т—0, т б) в структуре закаленного слоя отсутствует феррит. Если хотя бы одно условие не выполняется, то следует приведенные в таблице значения ар Цщ уменьшать на 30%. Значения установлены для зубчатых колес, для которых выполнены следующие условия а) толщина закаленного слоя (до структуры сердцевины) под основанием впадины между зубьями 0,5т—1,0т б) в структуре закаленного слоя отсутствует феррит. Если хотя бы одно условие не выполняется, следует приведенные в таблице значения уменьшать на 25%. Максимальные значения Кр принимают при оптимальных режимах деформационного упрочнения. Для передач особо высокой ответственности допускается устанавливать значения 3 в индивидуальном порядке. Примечание. Kpg = величину в знаменателе принимают, если не гарантировано отсутствие шлифовочных прижогов или острой шлифовочной ступеньки на переходной поверхности. [c.381]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология