Ферритно-перлитная структура

Фиг. 2. 4. Ферритно-перлитная структура (сталь с 0,1 /о С).

Рис. 2.226. Структура серых чугунов с ферритно-перлитной (а) и перлитной (б) металлической основой х200

Белый чугун ПЛ1 имеет структуру, состоящую из ледебурита и перлита. С увеличением содержания углерода в них прямо пропорционально увеличивается количество цементита и уменьшается количество феррита, что подтверждается результатами измерения твердости и проведенным микроструктурным анализом. Литейные чугуны Л4 и Л5 при охлаждении на воздухе имеют структуру серого чугуна с ферритно-перлитной основой и пластинчатым графитом. [c.22]

Наличие ферритной и перлитной структур в сплавах способствует увеличению подвижности водорода и более полному его [c.180]

Широко применяются в строительстве и машиностроении, как наиболее дешевые, технологичные и обладающие необходимым комплексом свойств при изготовлении конструкций массового назначения. В основном эти стали используют в горячекатаном состоянии без дополнительной термической обработки с ферритно-перлитной структурой. Ранее в зависимости от назначения эти стали подразделяли на 3 группы А, Б и В (табл. 2.11). [c.327]

Структура чугунов преимущественно ферритно-перлитная. От взаимного соотношения перлита и феррита зависят и механические свойства чугуна. Содержание феррита определяет вязкость, а перлита — жесткость и прочность чугуна. Свободный углерод выделяется в чугуне в виде пластинок или зерен. Форма и размеры зерен [c.20]

Полученные результаты показывают, что шероховатость поверхности при ЭХО сталей данного класса в значительной мере обусловлена электрохимической гетерогенностью структурных составляющих этих сталей. С этих позиций объяснима увеличенная шероховатость на ферритно-перлитных структурах, составляющие которых обладают различной электрохимической активностью [127, 207]. [c.49]

Заготовки, полученные методом пластической деформации в холодном или горячем состоянии, обычно имеют неоднородную твердость и неблагоприятную для резания структуру металла. Для устранения указанных недостатков заготовки перед механической обработкой подвергают нормализации, улучшению, отжигу, отпуску. Наилучших результатов при обработке заготовок из легированных сталей достигают при изотермическом отжиге. После изотермического отжига заготовки имеют крупнозернистую ферритно-перлитную структуру с твердостью НВ 156 — 207 и пределом прочности при растяжении Ств = = 520 686 МПа. Если заготовки имеют пониженную твердость, то при обработке зубьев металл налипает на режущие кромки инструмента, параметр шероховатости поверхности повышается. Слишком твердый материал вызывает повышенное изнашивание инструмента. [c.356]

Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 I B по ASTM и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии ударная вязкость K V 4o при пониженной температуре составляла 12 Дж/см , относительное удлинение S — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. На гболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса. [c.52]

КР сталей происходит в растворах, содержащих Н28, КНз, СО2, нитраты, хлориды, кислоты и щелочи (рис. 5.5). Углеродистые стали, содержащие более 0,2 % С и имеющие ферритно-перлитную или перлитную структуру, менее склонны к КР. Наиболее чувствительной [c.138]

Структура основной (металлической) массы серого чугуна (рис. 48) может быть ферритной, перлитной или ферритоперлитной (смешанной). Характерная форма графита для серого чугуна — пластинчатая. Вид излома — серый, и чем больше графита, тем он темнее. Графит в чугуне содержится в различном количестве, имеет различные характер распределения, формы и размер. [c.139]

Структура основной (металлической) массы ковкого чугуна может быть ферритной, перлитной или перлито-ферритной (рис. 49). Характерная форма графита для ковкого чугуна — хлопьевидная. Излом у ферритного ковкого чугуна — черно-бархатистый, у перлитного — более светлый. В машиностроении широко распространен ферритный ковкий чугун, как обладающий большей пластичностью. [c.141]

Серые чугуны в зависимости от характера и количества структурных составляющих могут быть ферритными, перлитными и ферритоперлитными. Структура чугуна в литом состоянии зависит от его хи мического состава и скорости охлаждения. [c.277]

Отливки, подлежащие эмалированию, должны иметь перлито-ферритную или перлитную структуру и не должны содержать свободного цементита. [c.370]

Для изделий, подвергающихся нагреву, во избежание образования трещин в начале их работы (при первом или втором нагреве) необходимо выбирать ферритную или феррито-перлитную структуру с крупными выделениями графита. [c.238]

Основной металл 1 имеет типичную для малоуглеродистой стали ферритно-перлитную структуру. По мере приближения к плакирующему слою количество перлита постепенно уменьшается и, наконец, он полностью исчезает. Непосредственно к нержавеющей стали примыкает участок 2 шириной около 1 мм, обладающий чисто ферритной структурой. Участок 3 хромистой плакирующей стали марки ЭИ496, примыкающий к основному слою, имеет сор-битно-трооститную структуру с большим количеством карбидов. Узкая прослойка, непосредственно граничащая с основным слоем, может иметь и мартенситную структуру. [c.227]

На коррозионное растрескивание углеродистой стали большое влияние оказывает содержание углерода и степень раскисленности стали. Углеродистые стали, содержащие более 0,2°/о углерода, имеющие ферритно-перлитную структуру, менее склонны к коррозионному растрескиванию. Имеются указания о положительном влиянии добавок некоторых металлов (алюминия, титана, ниобия и др.) на стойкость углеродистых сталей с содержанием около 0,1 /о С к коррозии под напряжением. [c.96]

Припой в виде фольги закладывают в зазор в виде проволоки крепят к месту акриловым цементом или прихватывают точечной сваркой порошок припоя применяют в виде суспензии с акриловой смолой. Количество припоя зависит от вида его нанесения порошкообразный припой используют в четырехкратном объеме по сравнению с объемом капиллярного зазора, проволоку лишь в двухкратном объеме. После травления шлифов паяных соединений было обнаружено, что сталь в состоянии поставки имеет ферритно-перлитную структуру, в термообработанном по термическому режиму пайки — закалочную мартенситную структуру. Повышение температуры пайки не привело к значительному снижению прочности и пластичности стали. Самая высокая пластичность паяных швов обнаружена в соединениях, выполненных припоями Мп—N1—Со, Ag—Си—7п и Ag—Мп—(табл. 49). [c.325]

Хромистые стали с 4—6% Сг могут считаться только полужаростой-кими. Они не обладают нержавеющими свойствами и кислотостойкостью более высоколегированных хромистых сталей. Стали этого класса вследствие своей относительной доступности и повышенной, по сравнению с углеродистыми сталями, коррозионной устойчивости, высокой технологичности и повышенной прочности широко применяются в нефтяной промышленности для изготовления крекинг-установок, а также в котлотурбо-строении, для аппаратуры, работающей под давлением при повышенных температурах, для пароперегревателей и других деталей. Содержание углерода в них колеблется от 0,15 до 0,25%, отдельные марки содержат также небольшие присадки Мо, Мп, V, 51, Т1, Ш, А1, Стали, содержащие С,5% молибдена и, кроме того, небольшие присадки ванадия, обладают повышенной устойчивостью против водородной коррозии и поэтому находят применение в азотной промышленности для установок синтеза аммиака. Так как эвтектоидная точка для содержания хрома 4—6% лежит при 0,5—0,6% углерода, то эти стали относятся к доэвтектоидному классу, т. е. обладают ферритно-перлитной структурой после отпуска (860 ). Твердость их в этом состоянии — около 150—170 по Бринеллю. При нагреве выше критических температур и охлаждении на воздухе они частично закаливаются, приобретая твердость порядка 300 единиц по Бринеллю. Типичной маркой подобных сталей является сталь Х5М, содержащая <.0,15% С,< 0,5 51,<0,6 Мп, 4—6 Сг, 0,5—0,6 Мо. Стали этого [c.481]

Двухслойный прокат в состоянии поставки на границе раздела двух сталей имеет две зоны в одной из них — структура наугле-роженной мартенситной хромистой стали, в другой — обезугле-роженпая ферритно-перлитная конструкционная сталь (рпс. 28. 1, [143]). Зоны эти возникают в процессе изготовления проката вследствие диффузии углерода [152, 153]. [c.381]

Затухание звука в чу гуне с шаровидным графитом в диапазоне частот, используемых для контроля, не зависит от количества и размеров глобулей графита и определяется только характером основной структуры. При ферритных и перлитных структурах, обычно наблюдаемых в отливках, оно мало, а в специальном литье с аустенитной основной структурой оно очень высоко [481, 1196]. [c.603]

При анализе микроструктуры основного металла в зоне развития макротрещины мэжно выделить две связанные взаимно перпендикулярные системы трещин. Первичными являются трещины, параллельные перлитным полосам. По мере юс развития зарозвдаются вторичные трещины, при слиянии котррых образуется магистральная трещина. Местом зарождения первичных трещин являются ферритные зерна, структура которых определяется низким сопротивлением ползучести [20] и усталости из-за наличия большого количества свободных дислокаций. В плакируицем слое существенных изменений микроструктуры не произошло. Структура мелкозернистая с небольшим количеством включений. [c.28]

ТРООСТИТ [по имени франц. химика Л. Трооста (L. Troost)J—структурная составляющая стали, представляющая собой смесь феррита и цементита с межпластинным расстоянием 0,1 мкм. Подобно перлиту и сорбиту относится к перлитным структурам. Образуется при распаде переохлажденного аустенита в нижней области температурного интервала (500—550° С) перлитного превращения, при закалке (Т. закалки) и сред-иетемпературном (350—400° С) отпуске (Т. отпуска). Т. закалки (рис.) — чрезвычайно тонкодисперс-пая смесь феррита и цементита, выявляемая только нод электронным микроскопом. Твердость 33—40 HR (в зависимости от т-ры образования). Т. отпуска представляет собой фер-ритную основу с рассеянными в ней мелкими кристаллами цементита в основном произвольной формы. Твердость такого Т. составляет 40— 45 HR (в зависимости от состава стали, т-ры и продолжительности отпуска) и обусловливается высокой дисперсностью цементита и искажениями кристаллической решетки ферритной основы. Т. отпуска характеризуется высоким отношением предела упругости к пределу прочности. Сталь со структурой Т. отличается высокими прочностью и упругостью. Ее используют гл. обр. для изготовления пружин и рессор. [c.589]

Чугунм с одинаковой формой графита могут иметь различную металлическую основу. Металлическая основа серого чугуна в литом состоянии может быть ферритной, перлитной, ферритоперлитной, сорбитной, легированного чугуна — аустенитной и мартенситной. В результате термической обработки можно получить различную структуру металлической основы серого чугуна. Для определения влияния этой структуры на сопротивление [c.152]

В сероводородных растворах типа дренажных вод из нефтезаводских аппаратов поглощение водорода сталями Ст.З и 0X13 сопровождалось ухудшением механических свойств (ударной вязкости, относительного удлинения и поперечного сужения и —в меньшей степени — прочности и текучести) [10, 11]. Порядок величины изменения пластических свойств и ударной вязкости у обеих сталей оказался примерно одинаковым. Прочность углеродистой стали снижалась больше, чем стали 0X13. Сталь Х18Н10Т не меняла механических свойств при поглощении значительных количеств водорода. Это объясняется особенностями аустенитной структуры (повышенной растворимостью и малым коэффициентом диффузии водорода по сравнению с ферритной и перлитной структурами), способствующими скоплению поглощенного водорода в поверхностных слоях металла. [c.46]

В закаленном состоянии стали после ЭХО имеют почти одинаковые шероховатости поверхностей (см. рис. 15) различия в значениях Яа более заметны при низких плотностях тока (менее 20 А/см ). Стали ЗОХНВА, ЗОХНЗА и ЗОХРА, имеющие после нормализации ферритно-перлитную (крупнозернистую) структуру, характеризуются более высокой шероховатостью по сравнению с полученной на закаленных образцах. У сталей 30ХН2МФА и 25Х2Н4ВА, обладающих в нормализованном состоянии мелкодисперсной структурой, шероховатость после ЭХО практически не зависит от термической обработки. [c.48]

Все легирующие элементы изменяют как процесс графитообра-зования при эвтектическом превращении, так и процесс формирования структуры основной (металлической) массы при эвтектоид-ном превращении (см. табл. 96 и 97). Они увеличивают устойчивость жидкой фазы и аустенита, способствуя большей степени переохлаждения. Вследствие этого кристаллизация и формирование структуры основной (металлической) массы происходит в более благоприятных условиях для получения мелкого и среднего графита и более дисперсной основной массы. Правильно подбирая содержание основных и легирующих элементов, можно получить ферритную, перлитную, сорбитную, трооститную, мартенситную и аустенитную структуры основной (металлической) массы при определенных размере, форме и распределении графита. Указанным способом можно достигать бо- [c.158]

Плотная перлитная (реже сор-битная) структура с равномерно распределенным пластинчатым графитом характерна для износоустойчивых чугунов, легирование которых медью (до 0,7%) также оказывается весьма полезным. Модифицирование чугунов повышает их износоустойчивость. Стандартные износоустойчивые чугуны (СЧЦ1, СЧЦ2 и др.) относятся к классу ферритно-перлитных чугунов и содержат природные легирующие присадки хрома (0,2—0,3%), никеля (0,3—0,5%) и иногда меди и алюминия. Применение их в парах трения рекомендуется до величины РУ=25 кгм1см -сек, а при малых значениях скорости (до 1 м/сек) и в более высоких пределах РУ =50 кем/см -сек). [c.29]

Такая структура, очевидно, получена в резз льтате нагрева при резке до температур в интервале между Ас и Асг, которые и вызвали частичную аустенизацию ме1алла. В таких условиях превращение происходило в первую очередь в зернах перлита, наиболее богатых углеродом. При последующем охлаждении металла участки с аустенитной структурой претерпевали превращения с образованием мартенсита. К этому участку прилегает нормализованная зона, имеющая структуру мелкопластинчатого перлита с участками феррита, залегающими по границам зерен. Металл участка, нагретый до температуры выше точки Асз, имеет крупнозернистую (балл 3) перлитную структуру с тонкой ферритной сеткой. На поверхностных участках реза отмечена структура со следами видманштеттовой ориентации, причем зерна перлита имеют почти равноосное строение, что является косвенным доказательством отсутствия оплавления металла кромки реза. [c.11]

Для определения толщины стенки толстостенного цилиндра, работающего иод внутренним давлением, при Рц < 2 и при условии изготовления этого цилиндра из стали с ферритно-перлитной или сорбитной структурой, имея в виду, что здесь играет роль структура конструкционного материала, предложена следующая методика расчета (Ленинградский филиал НИИХИММАШ, Фрейтаг В. А. и др.).. [c.149]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология