Вертикальный профиль горизонтального потока

В этой главе обсуждается гидродинамика озер. Течения в них возникают под воздействием ветров (п. 4.1), но могут быть обусловлены также притоками и стоками (п. 4.2). С позиций управления качеством воды наиболее важный аспект, связанный с притоками и стоками, заключается в проблеме локализации входа в озеро и выхода из него, соответственно, приточных и сточных вод. В случае любого из этих типов течений вертикальные распределения лимнологических параметров в наиболее существенной степени определяются вертикальными профилями скорости потока (т. е. сдвигом потока, см. п. 4.3). Следующими по значению факторами в этом плане являются ветровое волнение и сейши (п. 4.4), которые временами могут даже доминировать над ветровым турбулентным перемешиванием. Наконец, в п. 4.5 обсуждаются некоторые аспекты горизонтальной диффузии загрязняющих компонентов. [c.111]

Профиль осредненных скоростей по вертикальному диаметру горизонтального трубопровода, по которому транспортируют крупнозернистый материал, отличается от аналогичного профиля в потоке с мелкозернистым материалом. Значение Я для мелкозернистого материала определяют по формуле (11.31), из которой следует, что гидродинамический радиус уменьшается с увеличе- [c.103]

Форма фронта потока в вертикальном и горизонтальном направлении меняется плавно и неидентична профилям скоростей (рис. И1.7), резко меняющимся по сечению. В то же время все точки на границе между расплавом и воздухом имеют одну и ту же скорость, по-видимому, из-за образования более вязкой пленки расплава. [c.104]

В результате обтекания лопатки крыла, профиль которой изображен на рис. 24, в, движущимся потоком газа ма элементе ее плоскости возникает подъемная сила АЛ [54]. Тело, имеющее форму с аэродинамическим профилем (крыло), изменяет скорость ш поступательно движущегося газового потока в процессе его обтекания. Однако, пе встречая дальше сопротивления, газовый поток вновь приобретает прежнюю скорость. Считая, что это явление происходит на бесконечно большом расстоянии от обтекаемого тела, скорость обычно обозначают ы>оо- Формула Н. Е. Жуковского для вертикальной и горизонтальной составляющих подъемной силы дает [c.77]

Внешний теплообмен. Основное отличие движущегося плотного слоя от неподвижного состоит в некотором разрыхлении слоя при его движении, особенно заметном при обычной организации процесса с использованием силы тяжести, под действием которой дисперсный материал опускается вниз внутри вертикального аппарата. Увеличение порозности слоя приводит к заметному относительному перемещению частиц как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях. Значение порозности движущегося слоя оказывается неодинаковым в радиальном направлении — вблизи стенки аппарата (на расстоянии нескольких диаметров частиц) она больше, чем в основном ядре потока, что в свою очередь увеличивает локальное значение скорости и сплошной фазы около стенки [61, 62] (рис. 7.4). Частицы материала, притормаживаемые стенкой аппарата, также имеют неравномерный профиль скорости т нисходящего движения, причем, в отличие от сплошной вязкой среды, скорость зернистого материала у самой стенкИ не равна нулю. Частицы получают возможность совершать вращательное движение, что отличает их внешний теплообмен с потоком от теплообмена неподвижной частицы в плотном неподвижном слое. Отличие состоит как в численном значении среднего по поверхности частиц коэффициента теплоотдачи, так и в более равномерной термообработке вращающейся частицы. Наконец, в движущемся слое значительно уменьшается эффект застойных зон в области контактов между соседними частицами. [c.167]

Процесс упаковывания продукта с одновременным изготовлением тары состоит из следующих операций образование из рулонного термосвариваемого материала или бумаги непрерывного профиля будущих упаковок (горизонтального желоба, открытого сверху, или вертикального рукава), формирование пакета (мешка) с одним открытым входом для продукта (сварка или склеивание боковых стенок у желобов или дна у рукава) фасование продукта (чаще по объему) заполнение пакета продуктом укупоривание путем заварки горловины пакета разрезание потока на единичные упаковки. Этот процесс упаковывания имеет меньше операций, чем первый. Его легче автоматизировать и обслуживать. Однако в нем сложнее решить вопросы, связанные с пылеобразованием, с дозированием под вакуумом, с получением сварных швов, особенно при укупоривании, гарантированной прочности упаковки (попадание продукта на внутренние стенки мешка в местах будущего шва ухудшает процесс сварки и снижает качество шва). Однако при прочих равных условиях бестарный метод прогрессивнее. [c.92]

Область значений т) > 30 (но д /б < 0,2) называется областью логарифмического профиля скорости. Зависимость (6.4), т.е. закон стенки , подтверждается опытными данными, приведенными на рис. 6.6. Следует обратить внимание на то, что на этом рисунке по горизонтальной оси безразмерная координата г] откладывается в логарифмическом масштабе, а по вертикальной оси безразмерная скорость — в обычном (равномерном) масштабе. В таком случае логарифмический профиль скорости изображается в виде прямой линии, а линейная зависимость = т] в вязком подслое — в виде кривой линии. Отметим также, что на этом графике (как и в приведенных выше формулах) — усредненная горизонтальная компонента скорости турбулентного потока. [c.194]

Режим смешанной конвекции. При числах Ra > 3 10 на течение жидкости в трубе оказывает влияние неоднородное распределение плотности в потоке жидкости. В этом случае на вынужденное ламинарное течение накладывается свободная конвекция, которая приводит к деформации профиля скорости и возникновению вторичных течений в трубе. Результирующее течение зависит от расположения трубы в пространстве (горизонтальное, вертикальное, наклонное) и от направления теплового потока (от стенки к жидкости или наоборот). [c.259]

Следует отметить, что снижение частоты питающего тока позволило при сохранении заданной мощности существенно уменьшить напряжение на индукторе. Это дало возможность перейти от аппаратуры с индуктором вне кварцевой камеры [281 к промышленному варианту размещения индуктора внутри герметичной металлической камеры без опасения электрических пробоев при работе в аргоне. Помимо графитового муфеля с заданным профилем стенок, для создания требуемого температурного поля в технологической зоне (рис. 48, а) расположена система экранов 9. Пакет экранов, находящийся в пределах муфеля,, может нагреваться непосредственно индуцируемым в нем током. Для этого толщина стенки в верхней части муфеля выполняется меньшей, чем /аД. Возможны режимы, когда нижние экраны имеют более высокую температуру, чем противолежащие стенки муфеля. Дополнительное снижение вертикального градиента температуры в зоне кристаллизации может быть достигнуто с помощью вертикальных стержневых экранов 16, располагаемых менаду кромками 8 формообразователей 6, а также за счет горизонтальных экранов 15 на затравкодержателе. Последние способствуют снижению теплового потока излучением с кромок формообразователя вертикально вверх по совершенному сапфировому светопроводу, образованному стенками растущей трубки. [c.141]

Профиль скоростей газа в вертикальном потоке пневмовзвеси (как и в горизонтальном потоке) подчиняется универсальному логарифмическому закону распределения скоростей с теми же значениями констант (А = 5,5 и В = 5,8). Входящая в уравнение этого закона динамическая скорость газового потока = V г/ро связана с касательным напряжением транспортирующего потока на стенке трубы. На рис. III. 16 представлен экспери- [c.162]

Горизонтальные стенки. Свободно-конвектив ные потоки в жидкости, заключенные между двумя шарал-лельными горизонтальными пластинами, не имеют ме-ста в случае, если температура верхней пластины выше температуры нижней. Тепло течет в этом случае от верхней к нижней пластине, и температура в жидкости постоянна в горизонтальных слоях, возрастая в вертикальном направленпи. В обычной жидкости, для которой плотность уменьшается с ростом температуры, указанное температурное поле обусловлено тем, что слои меньшей плотности расположены над болсс плотными состояние вполне стационарное и конвективных течений ие вызывает. Тепло будет переноситься только теплоироводностью (не считая радиации), и температурный профиль будет линейным. Это положение может быть нарушено только вблизи края пластин. [c.404]

Приведенная зависимость, в частности, удовлетворяет только потоку в вертикальной трубе. В горизонтальной трубе, как показал Вульфенден [76], имеется некоторая асимметрия профиля скоростей и одновременно несколько отличная асимметрия температур. В обогреваемой трубе максимум скоростей смещается несколько вниз. [c.142]

Задача моделирования атмосферы состоит в том, чтобы найти удовлетворительный способ представления эффектов конвекции без моделирования деталей подъема и опускания объемов воздуха. В радиационно-конвективных моделях эффекты конвекции представлены очень простым способом. Во-первых, не учитываются изменения в горизонтальном направлении, так что температура и другие величины зависят только от высоты (или, что эквивалентно, от давления). Распределение газов, поглощающих радиацию (углекислого газа, озопа), облаков и относительной или абсолютной влажности фиксировано, как и приходящий на верхнюю границу атмосферы поток коротковолновой радиации. Начальное распределение температуры эволюционирует к равновесному при этом учитываются не только радиа-циопиые, по также и конвективные потоки. Предполагается, что конвекция происходит только тогда, когда радиационные потоки стремятся увеличить вертикальный градиент выше определенного критического значения. Затем вводится встречный конвективный поток, который перераспределяет (ио не добавляет и не отнимает) тепло таким образом, чтобы сохранить вертикальный градиент иа критическом уровне. Трудность состоит в выборе критического значения. Обычно его полагают просто равным наблюдаемому среднему вертикальному градиенту в нижней атмосфере, а именно 6,5 /км. Результат такого расчета [515] показан на рис. 1.4 и дает достаточно хорошее приближение к наблюдаемому среднему профилю температуры. Само по себе это является некоторым улучшением модели чисто радиационного равновесия, однако о ее ограничениях ие следует забывать. [c.24]

Переформирования русла, происходящие в ходе горизонтальных русловых деформаций, сопровождаются локальными проявлениями вертикальных деформаций, возбуждаемых местными трансформациями удельной энергии потока (например, при спрямлении излучинь или удлинении русла при ее превращении в петлеобразную) и протекающих на общем фоне развития продольного профиля реки. [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология