Профиль аэродинамический

Исследования проводились с лопаточными диффузорами, геометрические характеристики которых представлены в табл. 4.2. Все диффузоры имеют одноярусную решетку с числом лопаток 2з = 24 = 22 и отличаются только углами установки лопаток. Профиль лопатки — аэродинамический, относительная толщина [c.138]

При тех же соотношениях параметров потока на краях канала аэродинамическое качество колеса зависит от характера изменения параметров на пути газа от входа к выходу. Этот характер зависит от конфигурации каналов, которая, в свою очередь, определяется профилем лопаток (при данном числе последних). [c.157]

Для достижения большой подъемной силы телам придают специальную форму аэродинамического профиля или крыла. Более детальная информация об аэродинамических профилях содержится в [15]. [c.137]

Вихревая дорожка в следе за цилиндром па рнс. 3.9 известна под названием вихревой дорожки Кармана. Она обычно возникает в следах за телами, образующими препятствие набегающему потоку. Из-за низких скоростей струек жидкости в пограничном слое вихревые дорожки образуются не только а следе за препятствием в виде цилиндра, по также и в следе за плоскими пластинами, параллельными набегающему потоку (как в случае, изображенном па рис. 3.7) нли за обтекаемыми телами с аэродинамическим профилем (рис. 3.11). [c.49]

Рис. 10,4. К выводу теоремы Жуковского о равнодействующей аэродинамических сил, приложенных к профилю решетки

Из этих выражений для составляющих сил давления следует, что в потенциальном потоке несжимаемой жидкости величина равнодействующей всех аэродинамических сил, приложенных к профилю в решетке, равна произведению плотности жидкости на величину геометрической полусуммы скоростей и на значение циркуляции вокруг профиля [c.11]

В целях выяснения этого условия рассмотрим обтекание потоком несжимаемой жидкости профиля, имеющего острую заднюю кромку, наличие которой характерно для современных аэродинамических профилей. Предположим сначала, что циркуляция скорости отсутствует (Г = 0), т. е. нет подъемной силы. Получающаяся в этом гипотетическом случае картина так называемого бесциркуляционного обтекания профиля может быть построена известными методами теоретической гидродинамики. [c.22]

Перейдем к вопросу о влиянии вязкости на подъемную силу. Типичная экспериментальная кривая Су (а) для аэродинамического профиля изображена на рис. [c.29]

Однако при малых углах атаки коэффициент подъемной силы и максимальное разрежение на профиле согласно (30) пропорциональны аэродинамическому углу атаки [c.34]

Приведенные на рис. 10.21 фотографии сверхзвукового обтекания в аэродинамической трубе ромбовидных профилей разной толщины прп нулевом угле атаки подтверждают описанную выше картину течения. На каждой из этих фотографий отчетливо видны скачки уплотнения у носка профиля, пучки волн Маха у верхнего и нижнего выпуклых углов профиля п волны Маха, отходящие от неровностей на стенках аэродинамической трубы, по наклону которых можно судить о скорости потока в трубе. [c.42]

За границей зоны аэродинамической тени (ГП) над крышей по всей высоте широкого здания устанавливается однонаправленный поток ветра. На расстоянии 10—12 высот здания профиль ветра приближается к первоначальному в I зоне и зависит от шероховатости поверхности крыши. [c.31]

Экспериментальная проверка показала автомодельность поперечных профилей безразмерных величин плотности потока импульса и температур относительно абсолютных начальных величин ры горючего и окислителя при неизменном пх соотношении и прочих равных условиях. Изучение полученной на опыте общей аэродинамической картины турбулентного диффу- [c.62]

Для увеличения равномерности профиля скоростей и уменьшения турбулентности может быть использовано плавное уменьшение сечения канала по ходу воздуха перед зоной сепарации и в самой зоне. Этот прием с успехом применяется при конструировании сопл аэродинамических труб. Он позволяет во много раз уменьшать Я, и дает чрезвычайно равномерный профиль скоростей воздуха. [c.70]

Коэффициент поверхностного натяжения является более существенной характеристикой при исследовании распыливания, так как от величины силы поверхностного натяжения зависят колебания, профиль поверхности струи, сопротивление воздействию аэродинамических сил и турбулентных пульсаций. Наличие сил поверхностного натяжения обусловливает сферическую форму капель распыленного топлива. Во многих аналитических уравнениях [80—82] влияние поверхностного натяжения на размер капель выражается прямопропорциональной связью. Критериальные зависимости, полученные при обработке опытных данных, характеризуют значительно меньшее влияние коэффициента поверхностного натяжения на размеры капель, чем это следует из теоретических зависимостей. [c.121]

Рассмотрим механизм возникновения циркуляции скорости при обтекании потенциальным потоком жидкости аэродинамического профиля (рис. 1-5). При асимметричном обтекании профиля в кормовой части встречаются два потока, имеющие различные скорости обтекания. Поверхность, которая условно делит эти два потока, называется поверхностью раздела (на рис. 1.5, а линия с ). Вследствие неустойчивости поверхность раздела распадается, сворачиваясь в вихрь (рис. 1.5,6). Так как поток потенциальный, то сумма вихрей, образующаяся в потоке, должна обеспечить в нем нулевую циркуляцию скорости по любому замкнутому контуру, не охватывающему обтекаемое тело. Поэтому оторвавшийся от профиля вихрь вызывает вокруг него циркуляцию скорости, равную по абсолютному значению своей циркуляции, но противоположно направленную. С циркуляцией тесно связано возникновение подъемной силы. Как видно из рис. 1.5, в, при сложении циркуляционного и потенциального потоков скорость последнего над профилем увеличивается, а под профилем — уменьшается. В соответствии с уравнением Д. Бернулли давление [c.19]

Наибольшее распространение среди лопастных нагнетателей получили центробежные и осевые. Принцип работы этих нагнетателей рассмотрим на примере обтекания потоком жидкости решетки аэродинамически профилей (рис. 3.1), Пусть имеется неподвижная решетка, составленная из профилей несимметричного сечения, установленных под некоторым углом щ к потоку жидкости, движущемуся с относительной скоростью ю. Поток, подойдя к нижней части профиля, отклоняется и меняет свое направление. [c.44]

Рис., 3.1. Схема обтекания потоком решетки аэродинамических профилей

Повторим вкратце вывод теоремы Н. Е. Жуковского для случая, когда длина образующей цилиндра равна Ь, радиус площади основания г, а его ось совпадает с осью аэродинамического профиля (см. рис. 3.2). [c.47]

Из теоремы Н. Е. Жуковского следует, что если при обтекании аэродинамического профиля потенциальным потоком жидкости имеет место циркуляция скорости вокруг профиля, то возникает подъемная сила, направленная по нормали к вектору относительной скорости. [c.50]

Конструкция рабочего колеса насоса или вентилятора представляет собой систему лопаток (аэродинамических профилей), заканчивающихся острой кромкой. Профили закреплены между двумя дисками, один из кото- [c.50]

В аэродинамическом отношении более совершенны лопатки рабочего колеса со специально рассчитанным несимметричным профилем. Для улучшения аэродинамических характеристик лопатки осевых рабочих колес по мере приближения к втулке расширяют и закручивают. В целях упрощения конструкции применяют и незакрученные лопатки постоянной ширины, что, однако, несколько ухудшает аэродинамические характеристики рабочих колес. [c.966]

Поведение рассматриваемой почвенной крупинки, поднявшейся под действием вышеупомянутых сил в воздух, будет в значительной степени зависеть от вертикального профиля приземного ветра, поскольку именно он определяет изменение сил F и с с высотой. В приземном слое воздуха непосредственно над поверхностью со средним уровнем Zo неровностей элементов, начиная с некоторого уровня 2о + й, называемого уровнем аэродинамической шероховатости поверхности, где скорость ветра равна или почти равна нулю, вертикальный профиль скорости ветра имеет экспоненциальный характер и может быть описан формулой Кармана [c.7]

Течение в отборном зонде содержит элементы, характерные для потоков реагирующих газов в сверхзвуковых соплах для ракет и в аэродинамических трубах [12]. Точное количественное решение задач для таких течений со многими одновременными элементарными реакциями получено на быстродействующих счетных. машинах при использовании наиболее надежных данных о константах скорости. Вычисления проведены для профилей СО, Нг и Н при размерах типичного ракетного сопла, имеющего форму конуса с углом 25° и выходным радиусом 10 мм. Входящая в сопло смесь была равновесной при 3000 К и давлении 4 МПа с составом, характеризующимся массовыми долями элементов углерод — 0,25, водород-—0,1, кислород— 0,65. Основными компонентами являлись СО, Нг и Нг.О с заметными следами Н и ОН. Результаты ясно указывают на прекращение значительных изменений состава на расстоянии 5 см от входа в сопло, где температура падает примерно на 1500 К, а давление меняется приблизительно в 20 раз. Концентрации основных соединений на расстоянии 5ч-25 см отличаются на несколько процентов от значений на входе, в то время как концентрации атомов и радикалов отличаются много больше. Это исследование доказало решающее значение уровня входного давления при определении точки замораживания . Установлено, что чем ниже входное давление, тем быстрее тушение реакций. [c.95]

В то же время в результате многочисленных теоретических и экспериментальных исследований в аэродинамических институтах были детально изучены основные закономерности как в решении проблемы создания однородных потоков с наперед заданными свойствами, так и в создании совершенных распылительных установок — форсунок. Комиссия обратила внимание на имеющиеся здесь большие резервы и выдала соответствующие рекомендации. Работа рассмотренного и многих подобных ему аппаратов и агрегатов в химической и нефтехимической промышленности во многом определяется законами движения механики однородных сред, которые хорошо изучены и по которым имеются обширные материалы в соответствующих институтах аэродинамического профиля. [c.7]

Сущность этого метода сводится к следующему. Вначале строится средняя линия профиля в виде плавной кривой с заданными углами Р1р и Рар- Затем средняя линия одевается профилем, для чего выбирается исходный симметричный профиль (с той же длиной средней линии Ь ) и деформируется так, чтобы его средняя линия совпала с построенной средней линией. При этом предполагается, что если исходный профиль обладает высокими аэродинамическими качествами, то решетка из таких изогнутых профилей также будет обладать высокими аэродинамическими качествами. [c.95]

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобра.човать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели Kinie-матически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по ссчснию сопротивлением (переменной густотой). [c.11]

Физически это можно объяснить различием интенсивности радиального тепло- и массопереноса в зависимости от расположения структурной неоднородности. Чем больше радиальный градиент тедшератур, тем интенсивней радиальный тенлонеренос. В свою очередь, чем большая стенень превращения достигается в нятне , тем интенсивней происходит подсос в него ненрореа-гировавшего вещества, что приводит к повышению температуры. В случае образования в слое локального разрыхления на выходе наблюдается холодное пятно и небольшое повышение температуры в области, прилегающей к пятну , которое объясняется диффузией непрореагировавшего вещества в более горячую зону. Отметим, что на выходе пз второго слоя при в = 0,3 температура в горячем пятне на 50°С превышает среднюю но радиусу, что согласуется с экспериментом. На рпс. 5 приведены профили скорости фильтрации на выходе нз пятна с проницаемостью бв = = 0,3 и из слоя. Профиль скорости фильтрации выравнивается на расстоянии 18Йз, а на выходе из слоя определяющее влияние на профиль скорости оказывает температурная неоднородность и наблюдается некоторое повышение скорости в области горячего пятна . Характеристики температурных неоднородностей на выходе из слоев приведены в табл. 2. Наличие горячих и холодных пятен обусловливает соответственно положительные и отрицательные значения коэффициентов асимметрии. При степенях превращения, близких к единице (4-й слой), структурные неоднородности оказывают слабое влияние на процесс, хотя реализующаяся при этом аэродинамическая неоднородность весьма значительна. Структурные неоднородности кроме всего прочего ухудшают стабильность процесса. Как показали расчеты, параметрическая чувствительность в области с пониженной проницаемостью (бн = 0,3) в 2 раза больше, чем в остальной части слоя, что накладывает жесткие ограничения на флуктуации входных параметров, т. е. ухудшает возможность эффективного контроля и управления режимом в слое. [c.65]

Здесь величина проницаемости к мон ет быть выражена через размер зерна, например, по формуле Ergun [19]. В данном случае расчеты были проведены для зерен d = (2,7—3,3) 10 м. Отклонения расчетного профиля скорости от экспериментальных данных могут быть объяснены упрощением математргаеской модели, в то же время приближение расчетных данных к опытным свидетельствует о том, что основные аэродинамические особенности процесса в модели учтены. Вследствие значительного увеличения поверхности соприкосновения с газом зернистой среды прилипание пограничного слоя газа при течении создает условия перераспределепия импульса, обусловленного вязкостью газа. Данный эффект усиливается интенсивным перемешиванием потока в поровом пространстве и увлечением слоев газа, прилегающих к стенке. [c.103]

Измерение профиля скорости в аппаратах с НЗС осуществляли на специально созданном аэродинамическом стенде. Опытные аппараты располагались вертикально. Рабочий газ (воздух) подавался снизу. Все установки имели участок гидродинамической стабилизации перед входом потока в НЗС. Загрузка зерен во все аппараты производилась идентичным способом. Высота слоя зерен во всех случаях превосходила входной участок формирования характерного для НЗС устойчивого профиля скорости [7]. Измерение полей скоростей осуществ.тялось на выходе газового потока из слоя с помощью прецизионного термоанемометриче- [c.121]

Точный расчет процесса невозможен 1Гз-за сложности аэродинамического профиля движения газа в циклоне. Поэтому необходимо ввести некоторые упрощения в уравнение (П-Й). Предполагается, что скорость ш равна скорости газа на входе в циклон, а г — радиус циклона. Затем делается допущение, что ширина газовой спирали в циклоне 5 равна ширине потока во входном трубопроводе. Если в спирали х витков, то длина пути газа в циклоне 2пгх. Время осажделия частицы на стенке (максимальное для частицы, находящейся на внутренней стороне спирали на входе) можно представить следующим образом [c.119]

Уравнение (И-179) пригодно только для ламинарного движения газа, так как при этом все волокна имеют одинаковый аэродинамический профиль. Оно представляет зависимость к. п. д. фильтра от важнейших параметров (к, й, т]вол)- Эта зависимость приближенная, так как к. п. д. волокна т1вол зависит также и от пористости ткани е и, следовательно, изменяется по мере заполнения пор. [c.156]

Входившая в установку аэродинамическая труба (ВЦНИИОТ) диаметром 400 мм была переоборудована под экспериментальные работы для продувки моделей. Ее входная часть вместе с круглым коллектором была удалена и заменена камерой квадратного сечения 600x600x600 мм с передним открывающимся застекленным окном. Вход воздуха в камеру осуществлялся через коллектор квадратного сечения с профилем по дуге окружности. Для ослабления воздействия на изучаемые струи беспорядочных посторонних токов воздуха в помещении за коллектором была установлена проволочная сетка с ячейками 2x2 мм. Расход воздуха через трубу регулировался посредством двух одновременно двигавшихся навстречу друг другу (при помощи ходового винта с правой и левой резьбой) регулирующих задвижек. Этот способ регулировки в значительной мере уменьшал возможность асимметрии скоростного поля. Для ослабления завихрения потока перед осевым реверсивным (диаметром 700 мм) вентилятором трубы была установлена спрямляющая решетка. [c.49]

В аэродинамике решетки профилей обе эти задачи обычно рассматриваются применительно к суммарным параметрам решетки. Здесь под прямой задачей понимается определение аэродинамических сил и нахождение угла выхода потока нри заданном поле скорости перед решеткой заданной конфигуращш. В случае потока вязкой жидкости или газа возникает также необходимость в определении потерь полного давления. [c.8]

Исследования, проведенные ВТИ, показали, что совмещение двух за-вихрителей различных типов (ТЛ и А) облегчает использование аэродинамических средств для формирования требуемой структуры потока. Кроме того, указанное совмещение дает возможность регулировать интенсивность круткп, а, следовательно, изменять профиль скоростей и дальнобойность факела. [c.93]

Электроды открытого профи л я получили в настоящее время наибольшее распространение при изготовлении горизонтальных сухих электрофильтров Электроды состоят из вертика шных профилированных элементов, скрепленных попе речными полосами вверху и внизу Э1емен-ты обычно имеют корытообразную форму с фигурными бортами, а при большой ширине состоят из нескольких объединенных корытообразных профилей Такая форма сечения элементов обеспечивает наибольшую жесткость при минимальной металло емкости, наличие зоны аэродинамической тени снижает вторичный унос и позволяет использовать электроды открытого профиля в электрофильтрах при скоростях газа до 1,7 м/с Элементы изготавливаются холодной прокаткой из стальной ленты толщиной 0 8—15 мч что обеспечивает их БЫсоч>ю экономичность [c.203]

Рис. 7.20. Графики для определения общих коэффициентов аэродинамического сопротивления башенных противоточных градирен с площадями орошения ор = 500 + 3000 м с оросительным устройством ступенчатого профиля и возду-хонаправляюшим козьфьком (по опытам Ю. С. Недвиги)

Резкое повышение температуры при самовоспламенении может тур-булизировать поток и в области больших градиентов температур нарушить одномерный аэродинамический и тепловой характер течения. При искривлении профиля температур в поперечном сечении и турбулиза-ции потока возникает турбулентный массо- и теплообмен и нарушается дальнейшее развитие процесса самовоспламенения последующих порций горючей смеси. Процесс переходит в стадию воспламенения при наличии фронта пламени. [c.76]

Одно из важных свойств циркуляции заключается в том, что ее величина не зависит от формы контура, охватывающего профиль. Строго говоря, это условир справедливо только для течения идеальной (невязкой) жидкости, однако если контур выбрать так, чтобы он пересекал аэродинамический след за профилем нормально к следу, то свойство сохранения циркуляции остается справедливым и для реальной жидкости. [c.100]

Таким образом, для опытного определения к. п. д. решетки необходимо измерить статическое и полное давление перед и за решеткой. А так как давление торможения за решеткой р изменяется по шагу (особенно в области аэродинамического следа за профилями), то приходится измерять распределение давлершй по шагу и вводить в расчет осредненное значение к. п. д. Подробнее этот вопрос рассмотрен в 4.6. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология