Стенка профиля

При обычных ки давление на стенке профиля вс ше, чем на вогнутой. В потоке невязкой жидкости и газа этот градиент полностью урав [c.103]

Разумеется, при переносе от стенки к оси (например, при растворении стенки) профиль зеркально симметричен у стенки — резкое возрастание. [c.188]

Как видно из рисунка, очертание наружного диска колеса тп должно соответствовать геометрической конфигурации радиального потока. Когда расстояние между задней рд и передней тп стенками профиля рабочего колеса не будет соответствовать естественной конфигурации потока воды, произойдет отрыв струи от стенок рабочего колеса (вихреобразование) и, следовательно, понижение к. п. д. насоса. [c.121]

Для внутренней задачи на гидродинамически стабилизированном участке (течение в канале, б/Я=1) у непроницаемых стенок профиль (7.93) должен воспроизводить параболический профиль Гагена — Пуазейля и(г1)=ц(2—т ) с началом координат, расположенным на поверхности канала. Сравнивая четвертую и пятую колонки, обнаружим наибольшее расхождение профилей (0,4%) при т)=0,192. В шестой и седьмой колонках приведено сравнение рассчитанного по (7.93) профиля с профилем Бермана для канала с отсосом Кег=0,5. И в этом случае расхождение не превышает 1%. Заметим, что начало ординаты у в (7.93) находится на стенке, в профиле Бермана — на оси канала. [c.184]

Для испытания на растяжение, на загиб и ударную вязкость двутавровых балок, тавров и швеллеров изготовляют плоские образцы, заготовки для которых берут вдоль направления прокатки из стенки профиля на расстоянии 7з высоты профиля. [c.51]

В аппаратах с отводом тепла через стенку профиль температур по длине слоя будет зависеть от соотношения скоростей тепловыделений и теплоотвода. Интенсивность теплоотвода по длине слоя остается приблизительно величиной постоянной. Поэтому в конце слоя, где тепловая нагрузка имеет минимальное значение, температура будет понижаться. Профиль температур по длине слоя будет иметь вид, изображенный на рис. 3.21. При этом во всех точках слоя температура выше той, которая является оптимальной [c.87]

В аппаратах с отводом теплоты через стенку профиль температур по длине слоя будет зависеть от соотношения скоростей тепловыделений и теплоотвода. Интенсивность теплоотвода по длине слоя остается приблизительно постоянной. Поэтому в конце слоя, где тепловая нагрузка имеет минимальное значение, температура должна понижаться. Профиль температур по длине слоя будет иметь вид, изображенный на рис, 3.17. При этом во всех точках слоя температура выше той, которая является оптимальной для данной реакции. Для приближения температуры слоя к оптимальному значению реагенты необходимо подавать в слой катализатора с перегревом для эндотермических реакций и с недогревом для экзотермических реакций. Например, в ретортной печи реакция идет с поглощением теплоты при оптимальной [c.71]

Можно приближенно определить толщину ламинарного слоя при естественной конвекции. Разберем случай теплоотдачи от вертикальной стенки. Профиль скоростей будет зависеть от равновесия между силой [c.337]

Результаты опытов будут понятными, если представить, что при турбулентном режиме на стенках профиля возникает ламинарный, близко расположенный к стенке слой конечной толщины. Если этот слой толще, чем самая большая высота шероховатости к, то она не оказывает влияния на течение, т. е. профиль работает как гидравлически гладкая пластина. Пограничный слой всегда уменьшается с увеличением числа Не при увеличивающихся числах Не высота неровностей будет оказывать большее влияние на течение. [c.191]

Аналогичные результаты были получены в [73] при вводе в плазменный поток холодных газовых струй через отверстия, расположенные в плоскости сечения канала, перпендикулярной его оси. При длине зоны перемешивания, равной двум калибрам канала, максимальная неравномерность профиля температуры составляет 5—7% на диаметрах, равных 0,752). Поскольку стенки канала интенсивно охлаждаются снаружи, профиль температуры может все более отклоняться от прямолинейного вследствие теплообмена газа со стенкой. Профиль температуры тем ближе к прямолинейному, чем меньше диаметр отверстий ввода холодного газа и чем больше расход холодного газа. Так, при уменьшении площади отверстий примерно в два раза при сохранении числа отверстий и величины расхода холодного газа максимальная неравномерность температурного профиля снижается почти в три раза [73]. По-видимому, на скорость установления профилей параметров в потоке смеси оказывает влияние величина отношения динамических напоров смешиваемых струй (piZ i/pa , где pi, плотности газов в струях, Vi, — скорости). Об этом свидетельствуют результаты экспериментов со сравнительно слабо-подогретыми струями [77, 78], а также результаты работ, в которых исследуются траектории холодных струй в поперечных плазменных потоках [c.207]

С увеличением скорости движения ламинарное течение переходит в турбулентное течение, при котором происходит интенсивное перемешивание между слоями жидкости, в потоке возникают многочисленные вихри различных размеров. Частицы совершают хаотические движения по сложным траекториям. Для турбулентного течения характерно чрезвычайно нерегулярное, беспорядочное изменение скорости со временем в каждой точке потока. Можно ввести понятие об осредненной скорости движения, получающейся в результате усреднения по большим промежуткам времени истинной скорости в каждой точке пространства. При этом существенно изменяются свойства течения, в частности, структура потока, профиль скоростей, закон сопротивления. Профиль осредненной скорости турбулентного течения в трубах отличается от параболического профиля ламинарного течения более быстрым возрастанием скорости у стенок и меньшей кривизной в центральной части течения (рис. 9.2, б). За исключением тонкого слоя около стенки, профиль скорости описывается логарифмическим законом. Режим течения жидкости характеризуется числом Рейнольдса Ке. Для течения жидкости в круглой трубе [c.186]

Если сдувать жидкость тангенциальной струей воздуха с горизонтальной поверхности гладкого твердого тела, то скорость сдвига слоя жидкости является функцией ее расстояния от стенки. Профиль внешней поверхности сдуваемой пленки будет вместе с тем профилем скорости сдвига. Если т— тангенциальное напряжение, развиваемое при сдувании, то из закона Ньютона следует, что [c.101]

Для турбулентного течения в круглой трубе с гладкими стенками профиль скоростей при числе Рейнольдса, равном 110 ООО, задается выражением. [c.29]

Проведено экспериментальное исследование структуры восходящего газожидкостного потока в вертикальной трубе в снарядном и пузырьковом режимах течения. Выполнено измерение мгновенного напряжения трения на стенке, профилей локального газосодержания и скорости жидкости, интенсивности компонент пульсаций скорости. Показано существенное влияние характера распределения газовой фазы по сечению трубы на основные гидродинамические характеристики течения. [c.124]

В узле, приведенном на рис. 61, а, косынки приварены к полкам поперечной балки. Так как концентрация напряжений возникает в местах основной нагрузки, такую конструкцию применять не следует. Концентрация напряжений почти такой же величины будет в полках поперечной балки, приведенной на рис. 61, б, хотя косынки приварены к стенке профиля. [c.104]

Допускаемые отклонения от прямого угла боковых стенок профилей — не более +1 . [c.173]

При течениях вблизи шероховатой стенки профиль осреднеиной скорости моЛет быть представлен формулой (1.54) не только для потоков в трубах, но и для потоков в плоских каналах и в пограничном слое. - [c.56]

Горизантальный канал. В области,примыкающей к нижней стенке, профиль средних скоростей близок к логарифмическому. Следовательно, на расстояниях от нижней стенки, заклю ных между у = 30 1и и [c.180]

Разумеется, это относигся к случаю переноса от оси к стенке. При переносе в обратном направлении (например, при растворении стенки) профиль зеркально симметричен концентрация резко возрастает у стенки. [c.98]

Особо следует остановиться на производительности процесса, которая определяется линейной скоростью вытягивания профиля из расплава, колеблющейся для сплавов А1 в пределах 2- 10 м-ч" (в зависимости от толщины стенок профиля, сложности его формы и вида сплава). На первый взгляд такая скорость процесса не позволяет конкурировать со значительно большей скоростью истечения металла при деформационных методах переработки. Однако если учесть многооперационность деформационных методов получения профилей и провести сравневие производительности для единицы веса всего оборудования, занимаемой им площади или на одного трудящегося, то показатели для способа Степанова по крайней мере не уступают таковым для деформационных методов. В результате этого, Согласно [432, 433] экономические показатели при получении алюминиевых профилей по способу Степанова выше, чем при методах обработки давлением. В [432] делается вывод о том, что для непрерывного получения труб диаметром 10- 60 мм из алюминия и его сплавов способом Степанова производительность в расчете на 1 м площади помещений в 4 раза выше, на одного трудящегося — на 15% выше, а себе- [c.250]

Состояние поставки профиля ВХарка сплава и состояние испытываемых образцов Толщина стенки профиля, MIVI 1 Sag sei Sil g П.Я US ii o> о Д О а о t . [c.192]

Для измерений напряжения трения на стенке, профилей локального газосодержания и скорости жидкости применялся электрохимический метод [3, 4]. Рабочей жидкостью служил раствор 0,5 N едкого натра и 0,005 N ферри- и ферроцианида калия в дистиллированной воде в качестве легкой фазы использовался азот, подаваемый из баллонов. При определении средней скорости, продольной компоненты пульсаций скорости и локального газосодержания применялся датчик типа "лобовая точка". Датчик представлял собой платиновую проволоку диаметром 0,02 мм, вваренную в стеклянный капилляр конической формы. Диаметр стеклянной оболочки на рабочем торце датчика составлял 40-50 мкм, что обеспечивало высокую локальность измерений и сводило к минимуму возмущения, вносимые датчиком в двухфазный поток. Ток датчика усиливался с помошью усилителя, выходное напряжение которого подавалось на формирователь, позволивший четко выделить моменты нахождения датчика в жидкой фазе. Затем сформированный сигнал поступал на аналогово-цифровой преобразователь последующая обработка производилась Б цифровогч виде с помощью ЭВМ М-6000. [c.93]

В качестве примера использования этой номограммы рассмотрим расчет стойки из С-образного профиля с размерами 127X101,6X12,7X2,6 мм. На диаграмме точку а на шкале з, которая соответствует 2,6 мм, соединяем с точкой Ь на шкале От. соответствующей пределу текучести От = 212 МПа. Продолжая прямую аЬ до пересечения с исходной осью, находим точку с. После этого через точки с ис1 т оси Ь, соответствующие ширине элемента профиля (в данном случае 127), проводим прямую до пересечения с осью г. Таким образом, найденное значение величины (ат/212)б5 для жесткого элемента (стенки профиля) равно 2,45 см . [c.80]

На рис. 53 показан узел колонны и соединенные с ней фермы из холодногнутых профилей. В этом узле использованы профили с увеличенной за счет желобков жесткостью стенки и повышенной жесткостью полок вследствие их отбортовки. Фермы присоединены к колонне на болтах. В самих фермах профили соединены точечной сваркой. Отдельные профили и узлы присоединены только к жестким элементам, в основном к стенке профиля. Это дает возможность полностью использовать несущую способность холодногнутых профилей, не ограничивая ее несущей способностью нежестких элементов профиля, которая в два-три раза меньше, чем жестких элементов. [c.98]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология