Результирующие течения

Если известны два каких-либо плоскопараллельных установившихся течения идеальной несжимаемой жидкости, т. е. для каждого из этих течений известны величина и направление скорости в каждой точке плоскости, то можно построить новое результирующее течение, которое возникнет в результате наложения этих двух известных [c.97]

Выше уже указывался (см. 10) графический способ построения некоторого результирующего течения, образующегося в результате наложения двух известных плоскопараллельных установившихся течений идеальной несжимаемой жидкости. Эту же операцию можно провести и аналитическим путем, используя известное свойство линейных функций (к которым принадлежат и потенциальная функция (956), и функция тока), что сумма любого числа частных решений также является решением. [c.109]

Таким образом, если имеются два течения с потенциалами ф1 и ф2 и с функциями тока т)) и то соответствующие функции результирующего течения будут равных их суммам [c.109]

Для плоского потенциального течения это суммирование может быть выполнено наглядно графически. Если известны конфигурации линий- тока двух складываемых плоских потенциальных течений, то при наложении их на один чертеж они образуют сетку, по которой могут быть построены линии тока результирующего течения. Если чертеж (рис. 1.28) построен так, что элементарные расходы между каждой парой линий тока равны ДУ"] = Д г, то результирующая линия тока получается как геометрическое место точек пересечения линий тока складываемых течений. [c.42]

Почти все такие явления имеют общие черты, и они сильно отличаются от процессов переноса, обусловленных обычными видами приложения силы, типа вынужденного движения при воздействии вентилятора или насоса. Характерное отличие состоит в том, что заранее очень мало известно о результирующем течении, возникающем под действием аэро- или гидростатической подъемной силы. Поля течения и температуры всегда тесно связаны друг с другом, и их необходимо рассматривать совместно, а сами течения являются сравнительно слабыми. Это значит, что скорости достаточно малые, а инерционные [c.18]

Следующая важная прикладная задача относится к течениям, вызванным выталкивающей силой в воде при низких температурах. Максимальная плотность чистой воды при давлении 0,1 МПа достигается при температуре около 4°С и продолжает сохраняться при больших давлениях и уровнях солености. Если поле температур в холодной воде охватывает условия, отвечающие максимуму плотности, существует обратная выталкивающая сила. В случаях когда обратная сила достаточно велика, возникают локальные течения, оказывающие большое влияние на перенос. При некоторых условиях происходит полное изменение направления результирующего течения, называемое инверсией конвекции. Эти сложные процессы обычно возникают при замерзании воды и таянии льда как в чистой, так и в соленой воде. Полученные в свете современных понятий данные [c.25]

Но, как отмечалось в гл. 9, течения, возникающие при естественной конвекции холодной или соленой воды, могут иметь различные направления и уровни скоростей. Эти более сложные течения имеют другие характеристики устойчивости из-за дополнительных механизмов неустойчивости. Самым простым является автомодельное течение. Параметр Я, который характеризует направление выталкивающей силы и результирующего течения, определяется с помощью уравнения (9.3.14) [c.148]

Результирующее течение, определяемое такими граничными условиями, может быть двух типов симметричное и антисимметричное течение относительно срединной плоскости центрифуги. Определим функцию тока 11] уравнениями [c.192]

В работе [114] исследовалась устойчивость течений, развивающихся в условиях смешанной конвекции около вертикальной изотермической поверхности. Рассматривалось влияние взаимного усиления или ослабления рассматриваемых двух типов течения на устойчивость результирующего течения при числах Прандтля 0,7 и 7,0. Предполагалось, что на вынужденное течение накладываются возмущения, вызванные действием выталкивающей силы. При совпадении направлений обоих составляющих течения увеличение выталкивающей силы повышает устойчивость течения, а в случае противоположных направле,-ний — понижает. Несколько позднее в работах [21, 22] была исследована волновая неустойчивость течений при смешанной конвекции около горизонтальных и наклонных поверхностей. [c.104]

Результирующее течение происходит слева направо, и его скорость равна [c.496]

Режим смешанной конвекции. При числах Ra > 3 10 на течение жидкости в трубе оказывает влияние неоднородное распределение плотности в потоке жидкости. В этом случае на вынужденное ламинарное течение накладывается свободная конвекция, которая приводит к деформации профиля скорости и возникновению вторичных течений в трубе. Результирующее течение зависит от расположения трубы в пространстве (горизонтальное, вертикальное, наклонное) и от направления теплового потока (от стенки к жидкости или наоборот). [c.259]

Двумерный осесимметричный пограничный слой образуется, например, при выходе струи из круглого профилирующего насадка в спут-нын поток. Если этот поток направлен наклонно к оси насадка, то результирующее течение становится трехмерным. Тогда скорость течения будет уже функцией удаления от среза насадка, расстояния до оси насадка и угла между нормалью к этой оси и направлением спутного потока. В нашей работе рассматривается только первый из приведен.ны.х случаев осесимметричного течения. [c.8]

Найдя эти выражения, Штокман получает из них уравнения линий тока результирующих течений, составленных из глубинных и дрейфовых. Как [c.106]

Значение X можно получить, решая это уравнение численным методом. Теперь можно вычислить поле скоростей vl и у и зависи мость расход — перепад давления. Числовые значения были полу чены Качо-Сильвестрини [72] методом конечных разностей. На рис. 13.25 показаны графики зависимости между перепадом давления скоростью проволоки и объемным расходом в кабельных кольцевых головках. Обычно такие результаты справедливы и для слабокони ческих каналов (область головки Бг на рис. 13.24). Однако в ка бельных головках для нанесения изоляции скорость проволоки очень высока, в результате чего может возникнуть градиент давле ния, подобный градиенту давления в слоях смазки [см. (10.4-6)] что серьезно усложняет результирующее течение. [c.498]

Покажем, что при бесциркуляционном обтекании кругового цилиндра потенциал может быть определен как потенциал некоторого результирующего течения, образованного наложением двух течений — плосконараллельного и диполя. Согласно формулам (108) и (114) 12 гл. II функция тока такого течения [c.19]

Проделав с граничными линиями тока 4 = 0 и / результирующего течения операцию,аналотвчнуи с изложенной выше дая линий тока onst при наховдении параметра t, с учетом лра = 0, получим уран ние для вычисления %, замыкащее решение задачи [c.270]

Оказывается, что здесь существует течение с сильным разрывом (коническим скачком уплотнения, см. 25), через который поток переводится в постоянный, идущий вдоль полуоси а > 0. Линия этого разрыва совпадает с некоторым лучом А = А1 (рис. 9). Следовательно, в варианте с Ао < О течение Буземана является автомодельной волной сжатия, состоящей из непрерывной волны и конического скачка уплотнения, посредством которых постоянный сверхзвуковой поток со скоростьго г o преобразуется снова в постоянный поток со скоростью г 2 < Уо- При этом результирующее течение может быть как дозвуковым, так и сверхзвуковым. [c.241]

Анализ результатов численного моделирования показал, что залповый выброс в атмосферу большого количества тяжелого газа приводит к существенному изменению начального поля скорости и характера турбулентности в атмосфере рис.6. В области источника наблюдалось радиальное гравитационное растекание газа со скоростями порядка 3-4 м/с в зависимости от устойчивости атмосферы и скорости ветра () рис.6. При небольших скорость гравитационного растекания распределялась приблизительно равномерно по всем направлениям (в том числе и с наветренной стороны). Отметим также, что как показали численные расчеты скорость течения сначала увеличивается до некоторой максимальной величины (3-4 м/с), затем, по мере удаления от источника уменьшается до значений, существенно меньших скорости ветра в невозмущенной атмосфере. Все это свидетельствует о преобладающем влиянии гравитационных эффектов на формирование результирующего течения в области источника. Начальное поле скорости практически полностью изменяется. На рис. 7 представлены некоторые результаты расчета полей концентрации в виде изолиний приземной концентрации, соответствующих нижнему (1,9 %) пределу воспламенения взрывоопасной пропано-бутановой смеси в воздухе. Для наиболее опасного, с точки зрения размеров опасной зоны, случая выброса (инверсия - Р ) численно исследована динамика развития облака тяжелого газа. Установлено, что на максимальное расстояние (приблизительно 430 м) взрывоопасное облако распространяется через 10 мин. Причем к этому моменту времени взрывоопасное облако распадается на несколько участков. Один - с концентрацией > 1,9 % непосредственно примыкает к источнику, центр другого находится на удалении примерно 330 м от источника. Через 1600 с после выброса опасное облако локализовано в радиусе 50 м от источника (рис. 7). Полученный результат свидетельствует о нестационарном характере развития облака и объясняется следующим. В соответствии с рассматр1шаемым сценарием аварии, в начальный момент времени имеет место мгновенный ныброс большого обьема паров СУГ ( ИОСЮ м ). В дальнейшем интенси. лость посту1ыенля газа в атмосферу (за счет теплообмена с окружающей средой) становится во много раз меньше этого начального выброса. По всей видимости максимальные размеры зоны газовой опасности определяются закономерностями развития первичного облака. По истечении определенного времени (в данном случае 1600 с), когда масса залпового выброса рассеивается в атмос )ере до безопасных концентраций, размеры опасной зоны определяются [c.108]

В общем случае математическое описание турбулентного течения, возникающего в результате взаимодействия вытекающей из скважины или трубопровода струи газа с атмосферным потоком воздуха, требует рассмотрения полной системы уравнений Навье-Стокса. Для решения це]юго ряда практически важных задач указанная математическая постановка может быть упрощена. С точки зрения максимальных размеров зоны газовой опасности наибольший интерес для анализа представляют аварии, сопровождающиеся выбросом газа, ориентированным вертикально, горизонтально или наклонно в направлении скорости ветра. В этих случаях траектория результирующего потока оказывается в одной плоскости с направлением ветра, и можно предположить, что поперечная составляющая скорости результирующего течения пренебрежимо мала (у = о). Принимая во внимание, что для рассматриваемого класса турбулентных течений конвективный поток примеси в направлении ветра значительно больше соответствующего диффузионного, а распределение параметров течения в поперечном скорости ветра направлении подчиняется, как правило, нормальному закону, во ВНИИГАЗе разработана следующая математическая модель турбулентного течения и рассеивания с фуйных выбросов газа в виде системы двумерных дифференциальных уравнений [5] [c.51]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология