Ламинарное течение в кольцевом зазоре

Рис. 40. Силы, действующие на элемент жидкости в случае установившегося ламинарного течения под давлением через кольцевой зазор.

При ламинарном течении Куэтта элементы среды перемещаются по непересекающимся траекториям, ориентированным вдоль поверхности цилиндров. В зазоре устанавливается практически линейное распределение скоростей. Обмен количеством движения носит молекулярный характер и имеет малую интенсивность. Обычно подобное течение имеет место при движении высоковязких сред в кольцевом зазоре. [c.69]

Опубликованные данные о течении в длинных прямоугольных каналах и кольцевых зазорах указывают на то, что переход от ламинарного к турбулентному движению начинается при почти таком же числе Рейнольдса как и для [c.208]

Реактор радиального нейтрализатора с 2-образным движением газов представляет собой три коаксиальные трубы (рис. 1). Стенки внутренней и кольцевой труб перфорированы, конец внутренней трубы заглушен. Таким образом, весь поступающий поток газа фильтруется через зернистый слой катализатора, попадает в кольцевой зазор с заглушенным передним торцом и выбрасывается в атмосферу через кольцевое отверстие в конце камеры. Приведем методику расчета аэродинамики аппарата в предположении, что течение в коллекторах является ламинарным. [c.81]

Данные по ламинарному течению в трубах представлены работами, в которых рассматриваются витые трубы [17, 18] и поперечные ребра в кольцевом зазоре [19], Наблюдалось увеличение коэффициентов теплоотдачи до 100%. Интенсификация широко используется в плоских теплообменниках. В [20] описано исследование интенсификации процессов теплообмена при номинально ламинарном течении воздуха в плоскопараллельных каналах большого относительного удлинения при помощи нанесения на поверхность мелкой ряби и выступов. В большинстве плос-ских теплообменников используются рифленые поверхности как для улучшения структуры течения, так и, аля интенсификации теплообмена. Обычно считается, что характеристики теплопереноса и перепада давления на промышленных гофрированных поверхностях, используемых в плоских теплообменниках, вполне сходны. [c.323]

Выводы изложенных зависимостей основаны на допущении, что течение жидкости в зазоре ламинарное. Если принять, что в плоском зазоре, так же как в кольцевом зазоре, поток остается ламинарным до Re p = 580, то можно ориентировочно определить максимальную величину зазора ах которой можно пользоваться выведенными зависимостями. [c.273]

Течение в кольцевом и плоском зазорах. Если ламинарное течение электролита имеет место в кольцевом зазоре, образованном двумя цилиндрическими электродами, предельная диффузионная плотность тока на каждом из них определяется выражением [c.36]

Для ламинарного течения в кольцевом зазоре локальная предельная плотность тока должна описываться теоретическим выражением [c.350]

Массоперенос при ламинарном течении в кольцевых зазорах имеет большое сходство с классической задачей Граца, обсуждавшейся в разд. 104. Равенство (105-1) аналогично решению Левека, причем оно применимо для таких длин электрода, что L 2R< S Не. Часто этому условию удовлетворяет вся рассматриваемая область, особенно в случае растворов электролитов, где число Шмидта велико. Применение метода Левека к задаче о массопереносе в кольцевом зазоре очевидно. Для этого нужно всего лишь использовать производные скорости на стенках кольцевого зазора, а не на стенках трубы. Так, [c.351]

Уравнение (104-3) описывает конвективную диффузию при ламинарном течении в кольцевом зазоре. В последующем анализе можно пренебречь диффузией вдоль оси. Профиль скорости определяется соотношением [c.368]

Начало широким исследованиям характера течения в кольцевом канале между вращающимися цилиндрами было положено Тейлором [95]. Он предсказал теоретически и подтвердил экспериментально существование вторичного течения в виде парных вихрей, которые появляются при потере устойчивости ламинарного течения. Это нашло подтверждение и в других исследованиях [96—99]. Так, в [99] рассмотрены вопросы течения жидкости в зазоре между коаксиальными цилиндрами с учетом разных вариантов схем их движения друг относительно друга. [c.68]

Итак, рассмотрим ламинарное, установившееся течение суспензии в кольцевом зазоре. [c.233]

Согласно Карману, для трубы с кольцевым зазором для ламинарного течения жидкости можно написать [c.233]

При составлении уравнений давлений на основе баланса расхода (п. 20) было принято из комбинированной гидродинамической схемы условие ламинарного течения жидкости по кольцевым щелям с радиальным зазором б = 0,5 х (D — d), а также между камерами по перегородкам длиной а. [c.178]

С помощью критерия Та можно выделить следующие режимы течения в кольцевом зазоре 1) Та < 41,3 — ламинарное течение Куэтта 2) 41,3 < Та < 400 — ламинарное течение с вихрями Тейлора 3) Та > 400 — турбулентное течение. [c.69]

Ламинарное течение в концентрических кольцевых зазорах. Карпентер и другие [10] нагревали воду, ламинарно текущую снизу вверх по вертикальному кольцевому каналу (W = 21,2 мм и D/ = 15,9 мм). При сравнении данных, полученных по эмпирическим зависимостям для ламинарного течения в тонких трубах (уравнение (9-28, а) с D, замененным на Dg = D2 — Di], значения —для кольцевого канала [c.334]

Было показано [100], что наиболее удобно характеризовать режимы течения с макрОвихрями в кольцевом зазоре между двумя коаксиальными цилиндрами, из которых вращается только внутренний, критерием Тейлора, а при вращении любого из цилиндров (наружного или внутреннего) для ламинарного и турбулентного потоков без макровихрей — критерием Рейнольдса. [c.69]

Ламинарный режим. Определение ьеличины деформационного воздействия. Для расчета величины деформации сдвига в РПА необходимо располагать уравнением, описывающим распределение скоростей в кольцевом зазоре между коаксиальными цилиндрами. Рассмотрим наиболее общий случай движения жидкости, когда вращаются внутренний и наружный цилиндры, в соответствии с обозначениями, приведенными на рис. 4.6. Имеем плоское стационарное течение вязкой несжимаемой жид- [c.97]

По данны м Шнекенберга [55], течение в кольцевой щели остается ламинарным до значения Ке = 1100. Следовательно, максимальная величина зазора, при которой действительны уравнения (8. 22) и (8. 19) [c.264]

Прн малых зазорах течение рабочих сред в них происходит при небольших числах Рейнольдса, поэтому для расчетов могут быть использованы такие же уравнения гидродинамики, как при описании ламинарных неустановившихся потоков в трубах, но с учетом особенностей граничных условий, обусловленных формой зазора. Расчеты упрощаются, если в уравнениях можно пренебречь членами, учитывающими инерцию рабочей среды по сравнению с членами, учитывающими трение. В этом случае рассматриваются сменяющиеся во времени установившиеся потоки. Для определения условий, при которых будет допустимым такое упрощение, произведем оценку порядка членов уравнения движения рабочей среды в плоской щели. При малых зазорах характер течения в кольцевых щелях цклиндрических плунжерных пар получается близким к течениям н плоских щелях, поэтому выбранный случай является достаточно общим. Рабочую среду будем считать несжимаемой в связи с тем, что длины зазоров в реальных устройствах значительно меньше длин волн колебаний, распространяющихся в сжимаемых средах. Кроме того, будем пренебрегать начальным участком, полагая его протяженность малой по сравнению с общей длиной щели. Прн указанных допущениях уравнение Нгвье— [c.256]

При перемешивании высоковязких сред, обладающих большими силами внутреннего трения, такой способ передачи энергии экономически невыгоден, а часто и практически неосуществим. В аппаратах для перемешивания этих сред необходимо обеспечивать более равномерное распределение скоростей потоков жидкости, преимущественно с ламинарным режимом течения в объеме всего аппарата. Для большинства конструкций аппаратов, предназначенных для перемешивания высоковязких сред, характерно наличие замкнутых осевых циркуляционных контуров с движением жидкости в одном направлении по центральной части аппарата и в противоположном направлении по кольцевой периферийной области. Отличительными особенностями тихоходных перемешивающих устройств являются большие размеры мешалок по диаметру и высоте аппарата. Основные типы тихоходных мешалок, рекомендации по их использованию, пределы применения расчетных зависимостей для нормализованнь. х мешалок и некоторые расчетные параметры приведены в табл. 22. Приведенные в табл. 22 обозначения соответствуют о — радиальные зазоры между корпусом и мешалкой или между направляющей трубой и шнеком / — шаг винтовой линии Вл — ширина витка ленты или ширина лопасти рамной вешалки Вш — ширина (высота) витка шнека (1,05- 1,15) — диаметр направляющей [c.154]