Гидравлическое сопротивление пучка труб

Гидравлическое сопротивление пучка труб при поперечном омывании (перпендикулярно оси труб) рассчитывается ио формуле (1-34) [c.399]

При рассмотрении модели зернистого слоя как ансамбля последовательно обтекаемых шаров в разделе П. 3 была записана формула для гидравлического сопротивления потоку (П. 52), в которой величину Я(Не) можно рассматривать как коэффициент гидравлического сопротивления одиночного шара в зернистом слое. Интересно также сопоставить гидравлические сопротивления зернистого слоя из гладких шаров и пучка поперечно обтекаемых труб шахматного расположения движение жидкости в последнем случае является примером последовательного внешнего обтекания отдельных цилиндров. Весьма распространенный в технике пучок труб с разбивкой по вершинам равностороннего треугольника и шагом 51 = 1,25 с имеет порозность 8 = 0,418, что близко подходит к нормальной порозности зернистого слоя шаров. Удельная поверхность элементов такого слоя трубчатки ао = 4/с(, а коэффициент формы Ф = 0,67. И действительно, зависимости /э от Квэ [определенных по (И. 59) и (11.60)], рассчитанные [36, 63] для трубчатки и зернистого слоя, очень близки. [c.69]

Гидравлическое сопротивление пучка труб при продольном омывании (вдоль оси труб) рассчитывается также по формуле (7-2), причем вместо ё подставляется гидравли- [c.203]

Гидравлическое сопротивление пучков труб при поперечном обтекании следует рассматривать как сумму сопротивлений трения и местных сопротивлений. Так как в этом случае сопротивление трения составляет ничтожную долю местных сопротивлений, то полное сопротивление пучков труб определяют по фор- [c.462]

Коэффициент гидравлического сопротивления пучка одного хода труб вычисляется по формуле [c.182]

Рис. 11.14. Коэффициенты гидравлического сопротивления шара и цилиндра в свободном потоке жидкости, зернистом слое и пучке труб

Гидравлическое сопротивление пучка труб при продольном омывании (вдоль оси труб) рассчитывается по формулам для течения жидкостей или газов по прямым трубам, причем вместо д. подставляется йз. [c.399]

Гидравлическое сопротивление пучков труб при поперечном омывании их потоком (рис. 1-7). [c.24]

Данные по гидравлическому сопротивлению пучков из гладких и ребристых труб при их шахматном или коридорном расположении и поперечном обтекании газов даны в справочной литературе [Л. 36]. [c.204]

Эти соотношения получены исключительно в результате обработки опытных данных, помещенных в гл. 10, и могут быть использованы для интерполяции, так как сами опытные данные, вероятно, более точны для исследованных компоновок труб. Данные, характеризующие теплоотдачу и гидравлическое сопротивление в трубных пучках, могут быть использованы в области умеренно высоких чисел Прандтля, хотя данные, на основе которых построены кривые, получены из опытов с воздухом. На рис. 7-7 показано влияние числа рядов труб в пучке. [c.101]

Гидравлическое сопротивление пучка труб при продольном омывании [c.399]

При мощности теплообменника свыше 100 МВт затраты энергии на прокачку вентиляторами становятся настолько большими, что в большинстве случаев использование градирен экономически более целесообразно. Расход воздуха в градирнях с естественной конвекцией определяется движущим напором горячего воздуха в градирне высотой Н. Движущий напор равен гидравлическому сопротивлению градирни плюс сопротивление пучков труб [c.96]

С увеличением температуры уходящих газов и высоты дымовой трубы тяга возрастает, однако снижается к. п. д. трубчатой печи. Искусственную тягу применяют в случае повышенного гидравлического соиротивления газового тракта и пониженной температуры отходящих газов. Сопротивление газоходов потоку отходящих газов складывается из следующих основных составляющих а) сопротивления трения о стенки газоходов б) сопротивления при движении через пучок конвекционных труб в) местных гидравлических сопротивлений, связанных с изменением сечений и конфигурации потока г) сопротивлений регулирующих приспособлений (шибера, заслонки и т. п.) д) сопротивления воздухоподогревателя е) преодоления гидростатического давления уходящих газов. [c.214]

Суммарный коэффициент гидравлического сопротивления м определяется графическим путем в зависимости от числа Яе и диаметра аппарата. При этом учитывается как продольное, так и поперечное обтекание пучка труб. Однако эта методика имеет существенные недостатки. Прежде всего она пригодна лишь для строго определенной геометрии межтрубной зоны аппарата. Кроме того, ее нельзя применять для шахматных пучков с трубами диаметром 20 и 25 мм, гак как зависимость для относится к пучкам с расположением труб по вершинам треугольников. Эта методика не учитывает протечек теплоносителя, хотя они в сильной мере влияют на величину гидравлического сопротивления межтрубной зоны аппарата. В работах [82, 131] даны общие методические указания по расчету ДЯ , но практическая ценность их снижается из-за присущих им недостатков, аналогичных указанным выше. [c.253]

Для сопоставления гидравлических сопротивлении элементов внутри совокупности (шара в зернистом слое и трубки в пучке труб) и в потоке с безгранично удаленными границами важно правильно оценить истинные скорости потока в пучке труб и слое шаров. В первом случае целесообразнее всего относить эту величину к сжатому сечению между трубками, во втором — к сечению в просвете между шарами. Минимальный просвет г )т1п может быть определен по приближенной зависимости, предложенной Лейбензоном [22] г )т1п = 0,625 е . Рассчитав истинную скорость ис = ы/г )т1п по соотношению (П. 52), можно определить коэффициент гидравлического сопротивления Я шара в зернистом слое в зависимости от скорости потока. Соответствующие расчеты были выполнены [36] для слоя из шаров с е = 0,39 и пучка труб с шахматным расположением и расстоянием между трубками 1,25 Аналогичные расчеты были проведены [c.69]

Для выбора вентилятора или дымососа необходимо знать гидравлическое сопротивление потоку дымовых газов, которое складывается из сопротивления трения о стенки газоходов, сопротивления пучка конвекционных труб, местных сопротивлений (при расширении, сужении сечения или при изменении направления потока газа), сопротивления воздухоподогревателя, борова и дымовой трубы. [c.413]

Последнее подтверждается и данными по влиянию неровности поверхности элементов слоя на гидравлическое сопротивление. Как указывалось выше (стр. 49), неровности поверхности -масштабом б/ > 0,01 учитываются просто изменением удельной поверхности ао, а более мелкие определяются как шероховатости . Для пучков труб шахматного расположения шероховатости с б/с( = 0,006 начинают сказываться на величине гидравлического сопротивления при Кес > З-Ю , что соответствует Кеэ>6-10 . Немногочисленные прямые измерения гидравлического сопротивления шариков с гладкой и шероховатой поверхностями [37], а также гальки с природной и сглаженной поверхностями [84] согласуются с указанными выше выводами. [c.70]

Общее гидравлическое сопротивление межтрубного пространства идеального теплообменника, в котором происходит чисто поперечное обтекание пучков труб теплоносителем и отсутствуют протечки через зазоры, можно записать в виде суммы трех составляющих [c.254]

Гидравлическое сопротивление продольно-омываемых пучков труб при движении двухфазных потоков. Для расчета гидравлического сопротивления продольно-обтекаемых пучков труб в работе [43] рекомендована формула, аналогичная зависимости Дарси — Вейсбаха [c.91]

Из приведенных расчетов видно, что трубчатые аппараты с большими диаметрами труб имеют низкую интенсивность теплообмена. Повышение скорости течения теплообменивающихся сред вызывает большие гидравлические сопротивления в аппарате. Наиболее эффективной мерой повышения интенсивности теплоотдачи в трубчатых аппаратах является уменьшение диаметра труб в пучке. С уменьшением диаметра труб в пучке резко сокращаются габариты аппарата и значительно снижаются гидравлические сопротивления Б аппарате. Но с уменьшением диаметра трубок при заданной производительности резко растет число труб в пучке. Трубчатые аппараты с малыми диаметрами трубок в пучке неудобно чистить и мыть. Конструирование малогабаритного и удобного в эксплуатации теплообменника может быть удачно решено только за счет уменьшения толщины слоя жидкости, а эТо возможно только в плоской или кольцевой щели. Поэтому за последние годы тонкослойные теплообменники с каналом в виде узкой щели стали вытеснять трубчатые аппараты из всех отраслей промышленности. В качестве наиболее простого решения задачи повышения интенсивности теплообмена применяют пустотелые трубчатые вытеснители, вставляемые в трубки обычного трубчатого теплообменного аппарата. Такие кольцевые тонкослойные аппараты выпускаются отечественной промышленностью. [c.77]

Гидравлическое сопротивление аппаратов по конструктивной схеме (рис. 9.2) рассчитывают как для пучка труб при продольном [c.342]

При навивке поставленной на ребро ленты на ней образуются гофры, значительно увеличивающие гидравлическое сопротивление, которое встречает поток, перпендикулярный пучку труб. Поэтому труб, оребренных навивкой ленты, применять не следует. [c.472]

Применяют также оребрение насадкой пластин на пучки труб. В этом случае пластина оказывается общим ребром для всех труб пучка. Поверхность теплообмена получается большей, а гидравлическое сопротивление меньшим, чем при пучке из отдельно оребренных труб. [c.473]

Между пучком труб и корпусом холодильника остается кольцевой промежуток, по которому вследствие малого гидравлического сопротивления в обход труб протекает значительная часть газа, которая остается неохлажденной (рис. IX.6, а). Такие круговые протечки устраняют устройством боковых щитов (рис. IX.6, б). [c.476]

В течение многих лет достаточно точные данные, характеризующие теплопередачу и гидравлическое сопротивление и приемлемые для расчета теплообменников, были известны лишь для случая течения через пучки круглых труб и для внешнего обтекания пучков таких труб. Нужда в малогабаритных и легких теплообменниках для самых разнообразных средств передвижения — от автомобиля до космической ракеты, а также и для других разнообразных областей применения привела к разработке множества поверхностей теплообмена, которые отличаются значительно большей компактностью, чем любые практически возможные теплообменники с круглыми трубками. [c.5]

Соотнощения, характеризующие теплоотдачу и гидравлическое сопротивление при поперечном обтекании пучков труб круглого сечения, представлены на рис. 7-6—7-7. [c.101]

Способы изготовления пористых трубчатых каркасов (опор и подложек). Пористые трубчатые опоры изготовляют различными способами набивкой на оправу нескольких слоев филаментного синтетического волокна или стекловолокна с последующей частичной пропиткой обра зованной конструкции смолой, плетением рукавов из синтетических ни тей или нержавеющей проволоки, перфорацией металлических труб прессованием из керамических, металлокерамических или пластмассо ВЫХ порошковых материалов, пропиткой наполнителя термопластами а также на основе поропластов. С целью снижения гидравлического сопротивления потоку фильтрата в плетеных и витых опорах между слоями иногда укладывают продольные волокна, а в непористых опорах на рабочей поверхности делают продольные пазы. С этой же целью иногда опоры изготовляют из пучков волокон или из гофрированной ткани, образующей после ее пропитки смолой и отверждения жесткий пористый каркас с продольными каналами для отвода фильтрата [122]. [c.126]

Течение перегретого пара в пучке труб в зоне перегрева всегда носит турбулентный характер, и для потерь давления, вызванных гидравлическими сопротивлениями, можно написать выражение [c.356]

Для охлаждения серной кислоты применяется также холодильник, имеющий изогнутые трубы без каких-либо соединений на поворотах. Конструкция такого холодильника общей поверхностью 1380 м показана на фиг. 2. Этот холодильник имеет меньшее гидравлическое сопротивление (со стороны кислоты), чем вышерассмотренный, но недостатком его конструкции является трудность очистки внутренней поверхности труб. Следует считать недостаточно обоснованным и большое число рядов труб [22] по глубине пучка, так как последние ряды работают неинтенсивно. [c.7]

При выборе непгнлятора необходимо иметь и виду, что он дол-/]<ен не только обеснечигь нодачу необходимого количества воздуха при колебании его температуры, ио и преодолеть гидравлическое сопротивление пучка труб, т. е. создать необходимый напор при колебании нагрузки но воздуху. [c.108]

При наличии мягких легкоудаляемых отложений можно использовать гидромеханическую чистку без разборки аппарата путем его промывки водой низкого давления. При чистке внутренних поверхностей труб в промывочную жидкость (вода, керосин) вводят шарики из плотного материала, например, полистирола. Соотношение плотностей материала шариков и промывочной жидкости должно составлять 1,05—1,15. Количество вводимых шариков принимается на 10—20% меньше числа труб, диаметр шариков на 2—4 мм больше внутреннего диаметра труб. Напор жидкости около 0,02 МПа. Гидравлическое сопротивление загрязненных труб больше, чем менее загрязненных, а скорость движения жидкости в них меньше, поэтому при промывке шарики направляются в менее загрязненные трубы и перекрывают их. Из-за перекрытия большей части труб (число неперек-рытых шариками труб составляет 10—20% от их общего числа) скорость движения жидкости в наиболее загрязненных трубах возрастает в 5—10 раз. Затем направление движения жидкости меняют на противоположное, промывая все трубы пучка. Переключения направления движения повторяют до полной очистки труб. [c.31]

Дальнейший процесс интенсификации процесса абсорбции и теплообмена возможен при принципиально новой конструкции абсорбера, в котором процессы тепло- и массообмена разделены [64]. Такая конструкция абсорбера принята в абсорбционной бромистолитиевой холодильной машине агрегата АБХА-5000 [66]. Абсорбер представляет собой полую емкость, в которой распыля-егся предварительно охлажденный в водорастворном теплообменнике смешанный раствор бромистого лития. Следовательно, процесс теплообмена в пленке заменен на теплообмен в трубчатом теплообменнике, а процесс абсорбции протекает мгновенно в полом аппарате, где отсутствует сопротивление пучка труб. Этот принцип увеличивает коэффициент теплопередачи в теплообменнике жидкость — жидкость , соответственно сокращаются теплопередающая поверхность и гидравлические потери пара, так как водяной пар не должен проходить сквозь трубный пучок абсорбера, и упрощается конструкция абсорбера. [c.150]

Шахматный пучок омывается поперечным потокдм дымового газа со скоростью 25 м/с в узком сечении при средней температуре газа 700 °С. Характеристика пучка диаметр труб 32X2 мм, поперечный шаг l,2d, продольный,шаг d, количество рядов по ходу газа 30. Определить гидравлическое сопротивление пучка. [c.100]

Сопротивление потоку дымовых газов при движении его в трубчатой печи рассмотрим на примере трубчатой печи с естественной тягой (см. рис. ХХ1-27). Оно с/ агается из следующих величин сопротивления при движении газов через пучок конвекционных труб, сопротивления трения о стенки газоходов, местных гидравлических сопротивлений, обусловливаемых изменением сечения (расширением или сужением) и направления потока, сопротивлением запорных и регулирующих приспособлений (шибер, заслонка), статического и динамического напоров, сопротивления воздухоподогревателя. [c.564]

Воздушный поток набегает на коридорный пучок под углом 90° к оси труб со скоростью 18 м/с в узком сечении. На входе воздух нагрет до 350 °С, а на выходе его температура 120 °С. Пучок изготовлен из труб диаметром 26X1,5 мм с шагами Si=s2=l,3 i. Найти гидравлическое сопротивление пучка, если он имеет 22 ряда труб. Определить мощность вентиляторной установки с КПД, равным 0,75, если расход воздуха 2500 кг/ч. [c.100]

К. Поправочные коэффициенты Л(, и для учета байпасных потоков. Гидравлическое сопротивление байпасного тракта между кожухом и пучком труб существенно ниже, чем самого пучка. Поэтому часть потока, пропорциональная отношению сопротивления байпасного тракта к сопротивлению пучка, будет протекать в обход пучка труб. Этот поток лишь в незначительной степени участвует в теплообмене, так как он омывает только наружный ряд труб. При использовании фиксированных трубиых досок и и-образных пучков сечения байпасных трактов не слиш- [c.43]

Это противоречит даниьн , приведенным в 2, где на-чеиия / сребренных труб меньше, чем 1 ладких. В этой работе коэффициенты гидравлических сопротивлений теплообменников с перегородками определялись с учетом потерь давления в окнах перегородок, а такие апачения / неприменимы в методе, основанном на обобщении соотношений для идеальных пучков труб. [c.55]

Повышение тепловой эффективности аппаратов воздушного охлаждения можно обеспечить за счет применения оребренных труб, оснащенных турбулизаторами воздушного потока (рис. ХХП-22, д—з). Наличие турбулизаторов прерывает развитие пограничных слоев на боковой поверхности оребрения, обеспечивает возникновение мелких вихрей, проникающих в межреберную полость и увеличивающих интенсивность теплообмена. Например, средняя теплоотдача трубчатого пучка с ребрами полуинтеграл и интеграл (см. рис. ХХП-22, е, з) по сравнению с неразрезными ребрами увеличилась на 22 и 29 % соответственно, при росте гидравлического сопротивления примерно на 60 %. [c.587]

Одной из наиболее серьезных трудностей, вызываемых загрязнением конвекционных секций с гладкими трубами, является постепенное увеличение гидравлического сопротивления трубного пучКа и вызываемое этим уменьшение тяги у горелок или форсунок. Часто такое уменьшение тяги сильно затрудняет работу печи с расчетной подачей топлийа, т. е. с проектной тепловой нагрузкой. Кроме того, прогрессивное и крайне нежелательное ухудшение условий сгорания, вызываемое уменьшением тяги у форсунок, приводит к дополнительному увеличению скорости загрязнения и образования отложений на поверхности труб в конвекционной секции. Поэтому при подобных условиях печи сравнительно часто выходят из строя,, и требуется прекращение работы для очистки конвекционных поверхностей. [c.62]

В ходе экспериментальной работы, приведшей к результатам, обоб- eнным в гл. 10, была установле-а возможность получения в общем виде основных зависимостей, характеризующих теплоотдачу и гидравлическое сопротивление некоторых поверхностей сравнительно простой формы. Более того, для случаев движения потока внутри труб круглого и прямоугольного сечений получены аналитические решения. Таким образом, продуманно комбинируя аналитические решения с обобщением экспериментальных данных, можно с достаточной полнотой охарактеризовать теплоотдачу и сопротивление при течении газа внутри труб круглого и прямоугольного сечений при наличии внезапных сужений на входе, включая влияние длины трубы, способ подвода тепла и изменение свойств жидкости, зависящих от температуры. Кроме того, на основе большого количества экспериментальных данных, полученных при поперечном обтекании шахматных пучков круглых труб, возможно обобщенное представление зависимостей для поверхностей с такой геометрией, которые применимы к шахматным пучкам с геометрическими характеристиками, отличными от исследованных. [c.99]

Все исследования гидравлического сопротивления и теплоотдачи развитых поверхностей осугцествлялись при па- эевапии потока воздуха, создаваемого аэродинамической трубой, конденсируюгцимся водяным паром, за исключением пучков круглых труб, единичных оребренных пластин и насадочных поверхностей [320]. [c.564]

Урбонас П.А. Экспериментальное исследование коэффициента гидравлического сопротивления в пучке витых труб // Гидравлика. Современные проблемы гидродинамики и теплооб- [c.654]

Турбулизация потоков теплоносителей внутри труб и в межтрубном пространстве наряду с интенсификацией теплообмена и ростом гидравлического сопротивления вызывает вибрацию труб, ведущую иногда к повреждению аппарата. Последнее возникает в результате 1) усталостного разрушения труб и поперечных перегородок в межтрубном пространстве 2) трения труб о перего-одки 3) взаимного соударения труб при их тесном расположении в пучке, ля устранения первой причины необходимо, чтобы пульсация турбулентного [c.335]