Конденсация паров на трубах

В освинцованный реактор по трубе подают хлористый метил, поддерживаемый в жидком состоянии при помощи свинцового охлаждающего змеевика. Затем подают хлор при. включенной ртутной лампе, вмонтированной в стеклянной трубе. Одновременно включают мещалку. Смесь хлористого метила и образующегося хлористого метилена непрерывно отводится через перелив в колонну, где оба компонента разделяются. Хлористый метил через дефлегматор возвращается в реактор,, в то время как хлористый метилен накапливается в обогреваемом кубе перегонной установки. Хлористый водород отводится из реактора по трубе. Холодильник на реакторе служит для конденсации паров хлористого метила, увлекаемых потоком хлористого водорода. [c.146]

Коэффициент теплоотдачи а] при охлаждении жидкости в трубах рассчитывается по формуле (6.7). При конденсации паров в трубах их теплопередающая поверхность определяется методом подбора температуры стенки (см. пример 6.5). [c.187]

При конденсации пара на наружной поверхности пучка из п горизонтальных труб средний коэффициент теплоотдачи несколько ниже, чем в случае одиночной трубы, вследствие утолщения пленки конденсата на трубах, расположенных ниже а р = = еа. [c.23]

При исследовании конденсация пара происходила на медной трубе, охлаждаемой водой. [c.51]

Метод ступенчатой конденсации паров в дефлегматоре, состоящем из системы труб, при понижающейся температуре охлаждения позволяет разделять и получать фракции компонентов с большой разницей температур кипения (рис. 1706). Примеры расчетов для подобной чистой частичной конденсации, при которой образующийся конденсат сразу же выводится из системы, представ- [c.245]

Поверхностное натяжение оказывает незначительное влияние на процесс пленочной конденсации. При ламинарном режиме течения пленки по вертикальной поверхности изменение поверхности ного натяжения слабо влияет на среднюю толщину пленки при конденсации пара на наружной поверхности горизонтальных труб благодаря действию сил поверхностного натяжения конденсат стекает с нижней части трубы не сплошной пленкой, а каплями или отдельными струйками. [c.123]

Приведенные выше расчетные формулы относятся к случаю конденсации пара на вертикальной стенке или вертикальной трубе не слишком малого диаметра (с н > Ю мм). [c.126]

Для случая конденсации пара на наклонных к горизонту стенках и трубах локальный и средний коэффициенты теплоотдачи оп- [c.126]

При конденсации пара на горизонтальных трубах малого диаметра волновое течение пленки конденсата не успевает развиться. Поэтому поправку ев необходимо вводить только в тех случаях, когда диаметр трубы удовлетворяет следующему приближенному соотношению [c.130]

Для труб первого сверху ряда в пучке коэффициент теплоотдачи I вследствие влияния скорости пара всегда оказывается более высоким, чем коэффициент теплоотдачи н при конденсации неподвижного пара на одиночной горизонтальной трубе. Опытным путем найдено [19, 140], что снижение коэффициента теплоотдачи при конденсации пара на трубах нижележащих рядов происходит в основном-за счет уменьшения скорости пара по мере его конденсации в пучке, а не в результате влияния стекающего сверху конденсата. [c.137]

Теплоотдача при пленочной конденсации пара внутри труб [c.138]

Гидродинамические условия протекания процесса. Особенностью процесса конденсации пара в трубах, движущегося обычно с большими скоростями, является наличие динамического воздействия между паровым потоком и пленкой конденсата. При этом необходимо выделить три основных гидродинамических режима течения пленки конденсата [c.138]

В зависимости от условий протекания процесса различают ре- жимы полной и частичной конденсации пара в трубах. В первом случае, при полной конденсации пара, из противоположного конца трубы вытекает только конденсат. Во втором случае, при частичной конденсации пара, на выходе из трубы течет парожидкостная смесь и теплообмен на всей длине трубы определяется закономерностями двухфазного потока. [c.139]

Теплоотдача при конденсации движущегося пара внутри горизонтальной трубы. Конденсация пара внутри горизонтальных труб относится к наиболее сложным процессам теплообмена, изученным еще недостаточно как в теоретическом, так и в экспериментальном отношениях. Однако имеющиеся в литературе данные позволяют рекомендовать для приближенных расчетов теплоотдачи некоторые обобщенные зависимости. [c.142]

Рис. 4.8. Физическая модель пленочной конденсации пара внутри горизонтальной трубы.

Окисная пленка на внутренней поверхности трубы снижает коэффициент теплоотдачи при конденсации пара на 30—50% [87]. [c.147]

Изменение парциального давления пара вдоль поверхности тепло- и массообмена конденсатора. Рассмотрим процесс конденсации пара из парогазовой смеси на охлаждающей поверхности трубы кожухотрубчатого конденсатора. [c.170]

При интенсификации процессов охлаждения ПГС и конденсации паров требуется одновременное решение и задачи сепарации из объема как вносимой, так и образующейся дисперсной жидкой и твердой фаз. Совмещения этих процессов можно достичь закручиванием ПГС в трубах, особенно при высокоскоростном закручивании в вихревых трубах, т. е. с реализацией эффекта энергетического разделения сжимаемых газов в их закрученном потоке. [c.9]

Жидкая дисперсная фаза (в виде аэрозоля), приносимая с газовым потоком и образующаяся в результате конденсации паров изопропилбензола и примесей, под действием центробежных сил отбрасывается к периферии и в виде пленки стекает вниз по внутренним поверхностям труб. Наличие жидкостной пленки интенсифицирует теплопередачу от газового потока к стенкам труб и от труб к хладоагенту, вводимому в межтрубное пространство аппарата. [c.84]

В теплообменных трубах камеры охлажденного потока (31) происходят отделение капельной влаги совместно с дисперсной фазой масла и частичная конденсация паров влаги и масла. Жидкая фаза в виде эмульсии (или суспензии) [c.93]

Положения качественной теории позволили рекомендовать ряд конструкций ВЗУ и в целом вихревой трубы с ВЗУ для решения задачи эффективного охлаждения, нагревания газа, конденсации паров и сепарации дисперсной фазы, а также ПГС. [c.307]

Приближенное значение коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации пара на вертикальных трубах можно определить по рис. V1I-30. [c.580]

При определяющей температуре, равной температуре насыщения, для среднего значения а при конденсации пара на вертикальной стенке или трубе высотой Н м имеем [УП-21 [c.583]

Конденсация пара внутри горизонтальных труб изучена еще недостаточно, и нельзя рекомендовать надежные расчетные формулы для их применения. [c.585]

Получены некоторые закономерности для конденсации пара снаружи и внутри трубы [VII-20]. В общем виде они представлены на рис. УИ-34. И этих данных следует, что теплоотдача внутри и снаружи горизонтальных труб значительно различается. Например, при конденсации снаружи горизонтальных труб теплоотдача уменьшается с увеличением тепловой нагрузки q, а при конденсации внутри горизонтальных труб с увеличением q увеличивается и а. [c.585]

Рис. УП-34. Зависимость а = / (д) при конденсации пара снаружи (/) и внутри (2) горизонтальной трубы.

Вода, получаемая в процессе и от конденсации пара, предвари-льно нагретая в теплообменнике, поступает в отпарную колонну, шловой режим колонны поддерживают подачей острого пара. Очи-внная охлажденная вода сбрасывается в канализацию отпаренные зы удаляются в дымовую трубу. [c.67]

В отличие от РОКНО в алгоритме РОКК [44] учтена специфика теплоотдачи при конденсации пара между трубами, введены аппроксимации других проектов стандартов. Предусмотрен учет влияния на теплопередачу зон охлаждения пара и переохлаждения жидкости. Обеспечивается выбор оптимальной схемы тока среди комплексов аппаратов восьми видов. [c.295]

При конденсации пара в горизонтальной трубе пленка конденсата, t)бpaзyющaя я на стенке, под действием силы тяжести движется сверху вниз со значительным скосом по направлению движения потока. В нижней части сечения трубы накапливающаяся жидкость образует ручей, перемещающийся под воздействим парового потока вдоль трубы. На пленке конденсата и на поверхности ручья образуются волны, перемещающиеся в направлении движения пара. При достаточно больших скоростях пара, особенно при неполной конденсации его в трубе, часть конденсата срывается со стенки и уносится в ядро потока в виде мельчайших капелек. Наличие двухфазного потока пара и жидкости существенно усложняет расчет теплообмена. [c.139]

Для случая конденсации пара в чистых (неокисленных) латунных и медных трубах опытные данные хорошо обобщаются критериальным уравнением [c.143]

Из приведенных обобщенных зависимостей следует, что в случае конденсации пара внутри горизонтальной трубы в условиях малых и умеренных скоростей парового потока и турбулентном течении конденсата средний коэффициент теплоотдачи пропорционален плотности теплового потока в степени 0,5 (а ° ), диаметру трубы в степени 0,2 (а в ) и длине трубы в степени 0,3 (а В диапазоне исследованных давлений пара Рп1 = 0,554-2,5 МПа влияние давления пара на теплоотдачу оказалось несущественным. Это согласуется с аналогичным выводом, сделанным Боришанским и Кочуровой [37] на основе анализа большого числа опытных данных о влиянии давления пара на теплоотдачу при конденсации . [c.144]

Теплоотдачу при конденсации пара, когда течение йленки конденсата в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, т. е. в условиях высоких скоростей пара и турбулентного режима течения конденсата на большей части длины трубы (за исключением начального участка), исследовали Бойко и Кружилин [36]. В результате теоретического исследования, основанного на аналогии Рейнольдса (аналогии между теплообменом и сопротивлением трения) авторы предложили полуэмпириче-скую формулу для расчета среднего коэффициента теплоотдачи [c.144]

Опытные данные по тепло- и массоотдаче при конденсации пара из парогазовой смеси. В настоящее время имеется достаточно большое число публикаций, посвященных исследованию тепло-я массообмена при конденсации пара из парогазовых смесей. В этих работах рассмотрены различные случаи обтекания парогазовой смесью поверхности охлаждения в условиях внутренней и внешней задачи на одиночных трубах, трубных пучках и плоских пластинах. [c.162]

В работе [35] обобщены опытные данные по тепло- и массообмену при конденсации пара из парогазовых смесей в условиях вязкостного и вязкостно-гравитационного режимов течения. Опыты по конденсации паровоздушной смеси внутри горизонтальной трубы с пористыми стенками (с отсосом конденсата) были проведены в следующем диапазоне изменения основных параметров процесса Р = 0,035 -I-0,15 МПа м сч = 0,0752,2 м/с Кесм = = 380 2000 = 282 -ь 363 К Аг = 10 10в Ь о = 0,02 2,0 Уг = 0,0640,55 /Пп = 0,05 0,9. Здесь — массовая доля водяного пара в смеси йд—фактор проницаемости, определяемый по формуле (5.34). [c.167]

При определяющей температуре (для параметров конденсата), равной температуре пленки конденсата, конденсация пара на одиночной трубе или на трубах верхнего ряда пучка при Рг>0,5 (для конденсата) и ламинарном режиме стекания пленки конденсата (Репл. г<50) описывается обобщенной зависимостью (УП-1) [c.583]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология