Расход воздуха на горение

Рис. 15. Расчетная температура горения природного газа Q=8000 /скал]нм ) Ув — расход воздуха на горение в нм /нм природного газа выход дымовых газов в

Расход воздуха на горение [c.21]

Другие характеристики горения. При расчетах горения топлива наиболее употребительны следующие характеристики теоретический расход воздуха на горение, объем уходящих газов, предельное содержание СО2, скорость горения, температура воспламенения, концентрационные пределы воспламенения и температура пламени (табл. 16). [c.57]

Л — удельный расход воздуха на горение летучих веществ, кг/кг. [c.198]

Расход воздуха на горение, м /ч....... 1200—1300 [c.131]

Объемные расходы воздуха на горение. Для определения объемных расходов воздуха и количеств получающихся топочных газов принимают следующие состав воздуха и удельные веса отдельных газов [c.42]

Расход воздуха на горение топлива и пыли и дожиг летучих веществ рассчитывают в стехиометрическом соотношении, так как в прокалочной печи среда восстановительная (за исключением топки). [c.196]

Коэффициент избытка воздуха а Расход воздуха на горение. . [c.367]

Рис. 1-3. Зависимость теоретического (стехиометрического) расхода воздуха на горение нефтяного топлива от удельного веса и содержания серы.

Расчет процесса горения топлива выполняют по общеизвестной методике и в результате этого расчета определяют расход воздуха на горение, кг/кг топлива выход дымовых газов, кг/кг топлива и мVкг топлива средняя теплоемкость дымовых газов, кДж/(кг К) зависимость энтальпии дымовых газов ( ж/кг топлива) от их температуры (фафик Гриневецкого). [c.412]

Выход кокса и его теплота сгорания (с учетом неполноты сгорания) известны количество дымовых газов определяется по расходу воздуха на горение кокса температурами реакции и регенерации обычно задаются на основании опытных данных. Таким образом, из уравнения (37) определяется масса катализатора Скат., а отсюда и величина в уравнении (36). [c.193]

Расход сырья не изменяется (режим 1). При этом увеличивается выход техуглерода и уменьшается расход воздуха на горение и воды на охлаждение сажегазовой смеси воды и также [c.100]

Действительный расход воздуха на горение, м /ч, д = а 5, [c.38]

Расход первичного воздуха принимается равным 15% общего расхода воздуха на горение при нормальной производительности независимо от нагрузки для поддержания постоянной скорости на выходе из горелок. [c.467]

Согласно проекту Ленгипрогаза предусмотрено, что часть подогретого в рекуператоре воздуха смешивается со свежим, поступающим из атмосферы, холодным воздухом с таким расчетом, что температура смеси должна быть не ниже 70° С (с целью предотвращения конденсации сернистых соединений). Однако средняя температура воздуха, вступающего в рекуператор, 158° С, а температура воздуха, выходящего из рекуператора, 186° С вместо расчетных 235° С. В этом случае имеет место рециркуляция чрезмерно большого объема воздуха — 125 000 нм /ч при расходе воздуха на горение 18 400 нм /ч, т. е. кратность равна 6,8. [c.129]

В циклонных реакторах, показанных на рис. 51—54, воздух, необходимый для окисления горючих составляющих сточной воды, может вводиться совместно с воздухом для горения топлива через горелочные устройства, что целесообразно при невысоких концентрациях горючих веществ в исходной сточной воде (класс/). Когда концентрация горючих веществ в сточной воде такова, что расход воздуха на их окисление превышает 50% расхода воздуха на горение топлива (сточные воды класса 2), этот воздух необходимо вводить в циклонный реактор отдельно в качестве вторичного (см. рис. 54, а). При этом повышается устойчивость горения топлива в головной части реактора. [c.143]

Номинальный расход воздуха на горение и нагрев, тыс. м7ч........2,3 [c.252]

Понизить интенсивность горения, увеличить подачу воздуха Увеличить расход воздуха на горение для полного сгорания газа [c.64]

Воздушные низкого давления и ротационные (форсуночные агрегаты) Сжатый воздух, р=3,5- -- 10,0 кн/м В=(0,6н-0,85)1 кг воздуха на 1 кг топлива (1—теоретический расход воздуха на горение, кг на 1 кг топлива). Для ротационных форсунок >=(0,2- -- 0.6) Роквелл, Оргэнергонефти, (Стальпроекта, Союзтеплостроя, Карабина, ротационные вращающиеся (форсуночные агрегаты) Высокая экономичность, высокий пирометрический эффект в силу полноты сгорания и малого коэффициента избытка воздуха, легкая возможность автоматизации Значительные геометрические размеры форсунок Промышленные печи (кроме регенеративных) [c.64]

Расход воздуха на распыление мазута,. . 160 Расход воздуха на горение, м /ч....... 1100 [c.271]

В схему узла регулирования соотношения, помимо экстремального регулятора, включают регулятор соотношения с расходомерами-датчиками на мазуто- и воздухопроводах и исполнительный механизм, воздействующий на поворотную заслонку на воздухопроводе. Экстремальный регулятор получает сигнал от потенциометра, измеряющего вместе с термопарой температуру в печи, и в зависимости от этого сигнала корректирует положение задатчика на регуляторе соотношения. Таким образом, экстремальный регулятор устанавливает расход воздуха на горение на уровне, обеспечивающем максимальную температуру при данном расходе топлива. [c.287]

Сравнительно малые колебания величины р для твердых топлив и соответственно малая разница между теоретическими объемами У°с.г и У°в, несмотря на исключительно большие различия в горючей массе ( =2- 90%) и влажности сравниваемых топлив ( °=0,5т-32), объясняется следующим. Во-первых, изменения состава горючей массы твердых топлив сопровождаются двумя явлениями, действующими в сторону сближения значений объемов У с.г и У°в- Так, с ростом содержания летучих и водорода в тоцливе объем сухих продуктов сгорания уменьшается ( У о.г) за счет расхода части кислорода воздуха на горение водорода одновременно с этим уменьшается расход воздуха на горение ( У°в) за счет сопутствующего увеличения содержания свободного кислорода в горючей массе топлива. Во-вторых, изменения влажности топлива совершенно не сказываются на величине р. Так, при увеличении приведенной влажности сжигаемого топлива возрастет приведенный объем сухих продуктов сгорания за счет расхода части топлива на испарение влаги в топке, но одновременно в такой же мере относительно возрастет расход воздуха на горение. [c.107]

При увеличении содержания в топливе минв ральной массы, образующей золу, снижается теплотворная способ-ноеть топлива, так как при этом уменьшается содержание горючих элементов. Однако, поскольку с уменьшением содержания горючих элементов в топливе соответственно снижается расход воздуха на горение и, следовательно, объем образующихся продуктов горения, то жаро произво-дительность при этом не меняется, если, разумеется, не учитывать расход тепла на нагрев минеральной массы топлива. [c.32]

Система автоматизированного управления режимом ра ванной печи обеспечивает автоматический контроль следующ технологических параметров температуры газовой среды печц температуры стекломассы, температуры отходящих дымовых гд зов, температуры топлива и воздуха, подаваемого на горени давления в печи, разрежения отходящих дымовых газов, давления мазута и воздуха для его распыления, расхода мазута, расхода воздуха на горение топлива, уровня стекломассы и др. Систем автоматизированного управления механизмами линии выработки силикат-глыбы предусматривает сигнализацию верхнего и нижнего уровня в бункере шихты над загрузчиками и управления работой формующих конвейеров. [c.140]

Однако средняя температура воздуха, поступающего рекуператор, равна 1O8°I (вместо 70°С), а тем пература воздуха, выходящего из рекуператора, 1 86°С, вместо расчетных 235°С. В этом случае рециркулирует большой объем возуха (125 000 нм ч) при расходе воздуха на горение 18 400 нм ч, т. е. кратность равна 6,8. 40 [c.40]

Здесь в дополнение к ранее принятым обозначениям а — коэффициент, расхода воздуха и — теоретический расход воздуха на горение газа, м /м к — опытный коэффициент, зависящий от общего числа газовьшускных отверстий. При однорядной подаче газа [c.161]

Разложение карбонатов определяется величиной упругости их диссоциации зависящей от температуры. До тех пор, пока упругость диссоциации меньше значения парциального давления углекислоты в окружающей газовой среде, разложение карбоната невозможно. Обычно в продуктах сгорания, просасываемых через слой окатышей, содержится около 10 % СО . Тогда парциальное давление диоксида ушерода составит в среднем 10 кПа, а упругость диссоциации известняка станет равной этой величине при 771 °С. При уменьшении концентрации диоксида угаерода в газе (например, при увеличении коэффициента расхода воздуха на горение) температура разложения известняка снижается. Так, при парциальном давлении СО в газе 5 кПа эта температура равна 736 °С, а при 1 кПа — 662 °С. [c.203]

Теоретический расход воздуха на горение изменяется в нределах 0,9— 1,2 м ]кг сланца в зависимости от содержания керогена. Общий характер влияния изменения соотношения воздух слаиец такой же, как и при любом другом топливе. При количестве воздуха, подаваемого на горение, меньшем,чем требуется для полного сгорания, образуется окись углерода и в дымовых газах обнаруживается присутствие несгоревших частиц углерода. С увеличением подачи воздуха содержадие окиси уг.перода в дымовых газах снижалось и достигались условия, при которых и чeзaJra темная окраска дыма. Одновременно наблюдалось повышение температуры как слоя, так и дымовых газов. При дальнейшем увеличении количества подаваемого воздуха происходили обратные изменения вследствие охлаждения слоя воздл хом и разбавления газов. Оптимальные условия достигались при избытке воздуха около 40% по сравнению с теоретическим, что является обычной цифрой для всех твердых тоилив. [c.485]

Основные технические характеристики котла максимальная теплопроизводительность 1 Гкал/ч номинальный расход природного газа 131 м /ч при расчетном кпд не менее 90% температура воды на выходе не более 95, на входе расчетная при работе на отопление 75, минимальная — 50° С. Давление газа перед приборами автоматики, кгс/м , не более 300, не менее 150 давлелие воздуха за вентилятором 200—300 кгс/м . Расход воздуха на горение при а = 1,05 не более 1300 м /ч. Теплосъем с 1 м поверхности нагрева при номинальной нагрузке 55 Мкал/(м -ч), масса металлоконструкций котла 958 кг. [c.418]

Подогрев газового топлива с высоко11 теплотой сгорания (такого как природные газы) с целью экономии топлива нецелесообразен масса на порядок меньше массы дутьевого воздуха, а подогрев горючих газов связан с техническими трудностями (применение особо газоплотных подогревателей, возможность отложения углерода на поверхностях нагрева). При использовании для отопления реакторов газов с низкой теплото11 сгорания (типа доменного), когда расход воздуха на горение одного порядка с расходом газа (илп менее его), целесообразно применять подогрев одновременно дутьевого воздуха и газового топлива. [c.169]

Исходные данные. Топливо — природный газ. Параметры теплота сгоранпя = 46928 кДж/м теоретический расход воздуха на горение 12,3 м /м плотность газа рг = 0,96 кг/м температура газа г=Ю°С избыточное давление газа перед горелкой р1г = 2000 Па. Расход газа при номинальной тепловой мощности У°г = 0,0124 м /с. Необходимый коэффициент рабочего регулирования горелки по тепловой мощности йраб.рег = 6. Коэффициент расхода воздуха а = 1,04. Параметры дутьевого воздуха температура г в = 200 °С плотность рв = 0,746 кг/м . Параметры газовоздушной смеси температура /см=178°С плотность рсм = = 0,77 кг/м коэффициент температуропроводности асм = 51- 10 м /с нормальная скорость распространения пламени Нп = = 0,52 м/с. Избыточное давление в камере сгорания рксг = = —30 Па. [c.284]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология