Графический расчет процесса

Точность графического расчета процесса по фазовой диаграмме с использованием правила рычага зависит от размера чертежа. Во многих случаях для технологических целей она достаточна. В других случаях диаграмма служит для выбора рационального пути и условий осуществления процесса, а его количественный расчет производят аналитически, составляя уравнения материального баланса по каждому компоненту и для системы в целом и решая полученную совокупность уравнений. Иногда при этом необходимо составить и уравнения, выражающие соотношение компонентов в кристаллизующихся или растворяющихся твердых фазах (кристаллогидратах, двойных солях и др.). Расчет упрощается, если при изменении состояния системы количество одного из ее компонентов в растворе (воды или соли) остается неизменным. Тогда, обозначив содержание в растворе неизменного- ) компонента == А кг, содержание компонента, количество которого меняется, В и Вк кг (где индексы н и чк обозначают начальное и конечное состояние системы), а их 1 онцентрации в конечном растворе соответственно Ок и к. можно составить пропорцию, приравняв отношения a, /bff = Из этой пропорции находим и количество компонента, удалившегося из раствора или поступившего я него (Вц — В ) кг. Подобные расчеты можно выполнять для систем с любым числом компонентов и ири выражении концентраций и масс в любых единицах. [c.139]

Расчет процессов экстракции основывается на совместном решении рассмотренных ранее уравнений материального баланса и фазового равновесия. Тепловые эффекты перехода вещества из одной жидкой фазы в другую, если такой переход не сопровождается химическим взаимодействием, обычно невелики. Поэтому изменение температуры растворов в процессе экстракции приходится учитывать только в особых случаях. Обычно же считают, что процесс протекает в изотермических условиях. Для расчета процессов, в которых между двумя несмешивающимися фазами распределяется один компонент, а также для расчета процессов разделения бинарных смесей широко применяются графические методы. На рис. V. 40 дан графический расчет процесса одноступенчатой экстракции, заключающегося во взаимодействии исходной смеси, состав которой изображается на треугольной диаграмме точкой Р, с экстрагентом (точка 5). При их смешении получаются смеси, составы которых отвечают точкам, лежащим на прямой fS. Если исходная смесь и экстрагент взяты в таком соотноше.чии 8М РМ, что в результате получается смесь валового состава М, то после установления равновесия и расслаивания эта смесь разделяется на экстракт Е и рафинат К. составы которых отвечают граничным точкам на иоде ЕН (нода — линия, соединяющая точки составов равновесных жидких фаз). При этом распределяемый [c.570]

На рис. ХП-26 показан пример графического расчета процесса экстрагирования с возвратом на диаграмме у — х, [c.770]

Исходя из методов графического расчета процессов кристаллизации с испарением и многокорпусного выпаривания, можно рассчитать ход процесса многоступенчатой кристаллизации. [c.406]

Рис. VII-15. Графический расчет процесса абсорбции при хорошей растворимости абсорбируемого компонента.

Рис. УП-17. Графический расчет процесса абсорбции при средней растворимости абсорбируемого комионента.

Рис. УП-21. Графический расчет процесса абсорбции многокомпонентных смесей.

Л. К. Рамзиным была впервые составлена диаграмма влажного воздуха (диаграмма / — /). Эта диаграмма удобна для графических расчетов процессов сушки при помощи воздуха. Диаграмма построена для давления р = 745 мм рт. ст. (0,993 бар), при этом температура кипения воды = 99,4° С. [c.438]

На диаграммах III типа (поз. 13—16) в бесконечность удалена точка чистого растворителя — воды. Эти диаграммы, как и диаграммы II типа, представляют собой незамкнутые фигуры. Они дают несколько большие возможности для графических расчетов процессов растворения и кристаллизации солей, чем диаграммы II типа, но уступают в этом отношении диаграммам I типа. [c.135]

Рис. 23. Схема графического расчета процесса простой дистилляции с дефлегмацией [4].

Проводя графический расчет процесса, определяют по начальным параметрам пара р и /] точку / и проводят вертикальную линию до пересечения с изобарой Р2 в точке 2. Этим определяется располагаемое теплопадение Ао- Затем находят коэффициент [c.137]

Рис. V. 37. Графический расчет процесса ректификации бинарной смесп.

Для систем, содержащих три и более компонентов, графические расчеты процесса ректификации утрачивают наглядность и единственным точным методом является рассмотренный ранее метод от ступени к ступени , заключающийся в совместном решении уравнений материального баланса (V.230) или (V.231) и энергетического баланса (V. 136) совместно с уравнениями, описывающими фазовое равновесие. Сложность этих расчетов заключается в том, что составы продуктов разделения чаще всего задаются не однозначно — регламентируется содержание основного вещества и суммарное содержание примесей. Поэтому содержанием каждого из компонентов этих примесей на начальных этапах расчета по методу от ступени к ступени приходится задаваться. Полный состав продуктов разделения определяется в результате последовательных приближений, как это было описано выше. Такие расчеты, особенно при большом числе компонентов, весьма трудоемки и выполняются с помощью ЭВМ. Предложены различные процедуры вычислений, отличающиеся выбором начальных приближений и критериев сходимости. Они рассматриваются в специальной литературе [13]. [c.555]

Рис. V. 40. Графический расчет процесса одноступенчатой экстракции.

Рис. У.41. Графический расчет процесса многоступенчатой экстракции с подачей

Рис. 19. Диаграмма для графического расчета процесса дистилляции [15] а, б и в —расчетные кривые.

Рис. 21. Диаграмма для графического расчета процесса частичной конденсации бинарной паровой смеси [15]

Следовательно, на таких диаграммах и на проекциях (см. табл. 9.1, поз. 4, 5, 8, 9, 13 и 14) длины лучей, характеризующие кристаллизацию и испарение, имеют конечное значение. В этом случае при графических расчетах процессов кристаллизации, испарения, высаливания, растворения, смешения применимы правила соединительной прямой и рычага, что является весьма важным преимуществом диаграмм этого типа. Кроме того, использование весовых единиц дает возможность избежать лишних расчетов. Следует также отметить возможность точного построения таких диаграмм и графических расчетов с применением обычной миллиметровой бумаги. [c.75]

Действительно, лучи кристаллизации исходят из бесконечности, так как по общему правилу они должны исходить из точки состава выпадающих твердых фаз. Только фигуративные точки состава гидратов откладывают на координатных осях, используя величины содержания в них воды. Конечное значение имеют только длины лучей испарения раствора и кристаллизации гидратов. Поэтому здесь неприменимо правило рычага для графического расчета процесса кристаллизаций. Графический расчет возможен для количества испаряемой воды и при кристаллизации (растворении) гидратов. [c.76]

Лучи испарения на этих проекциях являются перпендикулярами к оси I. Графический расчет процесса испарения также неудобен, ибо точка пересечения луча испарения с соответствующим полем однократного насыщения для данной температуры может быть определена лишь с помощью дополнительной проекции этого луча на координатную плоскость ху (/). Политермные проекции дают наглядное изображение полей кристаллизации и их пограничных линий, что существенно, когда в системе образуются несколько гидратов и двойных солей. Разрезы политермы по двухмерным плоскостям равных температур изображают изотермы системы [плоскость (/) — ху], по которым можно рассчитать по правилам рычага и союз [c.108]

Перечисленные выше особенности построения не позволяют применять для графического расчета процесса растворения и кристаллизации (изотермической и политермической) правило рычага, что является существенным недостатком такого метода изображения. [c.119]

При выражении состава системы в процентах изотерма является замкнутой фигурой, состав компонентов имеет конечное значение такое же значение имеют и лучи испарения и кристаллизации. Поэтому здесь применимы правила соединительной прямой и рычага для графических расчетов процессов изотермической и политермической кристаллизации, испарения, растворения, смешения, высаливания. [c.120]

Рассмотрим ход вспомогательных построений по второму способу на трех (часто можно обойтись и двумя) ортогональных проекциях прямоугольного тетраэдра при графическом расчете процесса изотермического выпаривания (рис. 20.4). Так же как и при построениях на проекциях правильного тетраэдра, задача [c.180]

Графические расчеты процессов испарения и кристаллизации для диаграмм без инконгруэнтных точек производят по способу сечения диаграммы плоскостями, проведенными через точку состава исходного раствора, луча испарения и координатные оси. Методы расчетов в этом случае аналогичны указанным расчетам для изотерм простых четверных систем (см. гл. 20). [c.231]

Приведем ход графического расчета процесса испарения растворов (рис. 23.2,6). На проекции лучи испарения исходного раствора Н пересекают проекции внешних полей насыщения компонентом АХ одновременно на двух координатных плоскостях / и IV, т. е. этот компонент при изотермическом испарении раствора начнет выпадать первым. В точке М раствор насыщен двумя компонентами АХ Vi АУ. Построения на плоскостях I п IV выполняют так, как это было указано для простых четверных систем. [c.231]

Это соотношение применяют и для графического расчета процесса кристаллизации. [c.8]

Рис. IV. 3. Графический расчет процесса горения. Цифры у кривых—содержание водорода в топливе, % (масс).

Рис. XIП-37. Графический расчет процесса многоступенчатого про-тивоточного экстрагирования из твердых тел.

Рис. 60. Схема графического расчета процесса сушки (теоретический случай).

Рис. 62. Схема графического расчета процесса сушки в камерной сушилке (с учетом тепловых потерь),

Ход графического расчета процесса многоступенчатой экстракции с подачей в каждую ступень свежего растворителя показан на рис. V. 41. При смешении в первой ступени. исходной смеси Е с экстрагентом 5 в соотношении 8М -.РМ, получается смесь валового состава М], которая после установления равновесия и расслаивания разделяется на экстракт Е) и рафинат Rl. Последний направляется во вторую ступень, где смешивается с растворителем 5 в соотношении ЗМ21Я М2. Смесь Мз после установления равновесия и расслаивания дает экстракт Еа и рафинат К2- Последний после смешения с экстрагентом 5 и разделения фаз дает экстракт Ез и рафинат Кз. Наконец, в последней п-й ступени из рафината состава Нп- получается экстракт Е и рафинат Средний состав экстракта определяется по данным о количестве и составе экстрактов, получаемых во всех п ступенях. [c.571]

Р , V. 46. Графический расчет процесса экстракции по ячеечной модели I — лин е1Я материального баланса 2 — линия сопряженных составов фаз с учетом про-дольиогЬ перемешивания 3 —линия равновесия. [c.576]

Рнс. 25. Схема графического расчета процесса дистил-ляцка на — х — у диаграмме [8]. [c.54]

Рис. 11-17. Графический расчет процесса абсорбции при средней растворимоети абсорбируемого компонента.

Многоступенчатый противоточный процесс выщелачивания. Расчет числа ступеней проводят аналогично графическому расчету процесса экстракции в системе жидкость — жидкость. Для этого задаются концевыми концентрациями, фиксируя тем самым по,ложенне точек А, В, С и О (рис. 1Х-7 и 1Х-8). Проводя линии ВВ и АС, находят в точке их пересечения полюс Д. Число сту- [c.581]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология