Теплопередача через гладкие поверхности

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ЧЕРЕЗ ГЛАДКИЕ ПОВЕРХНОСТИ [c.87]

На фиг. 98 приведены результаты экспериментального исследования теплопередачи при вынужденном движении воздуха через пучок ребристых трубок. Результаты представлены в виде зависимости коэффициента теплопередачи к от скорости течения воздуха. Опыты проводились при обогреве трубок паро.м и водой. У ребристых трубок размеры наружной (оребренной) и внутренней (гладкой) поверхностей различны. Это различие необходимо учитывать при выводе формулы для расчета коэффициента теплопередачи. Обычно теплопередачу относят к единице гладкой (внутренней) поверхности трубки. При этом справедливо соотношение [c.202]

В теплообменниках насосных, компрессорных и холодильных установок теплопередача происходит через гладкие и ребристые трубы, а также различного рода другие теплообменные поверхности. [c.38]

Поскольку твердые поверхности никогда не бывают абсолютно гладкими, они соприкасаются лишь на отдельных участках, а объем пустот обычно заполнен либо воздухом, либо теплоносителем. Теплопередача через поверхность раздела осуществляется главным образом путем теплопроводности через слой среды, заполняющей пустоты, и через выступающие элементы поверхности, находящиеся в непосредственном контакте между собой. Слой среды очень тонок, и поэтому конвективный теплообмен не имеет места, а теплоотдача излучением через зазор при нормальных температурах пренебрежимо мала. Контактная теплопроводность по существу определяется двумя сопротивлениями сопротивлением слоя среды и сопротивлением участков, находящихся в непосредственном контакте между собой. [c.42]

Наиболее благоприятными условия будут тогда, когда теплопередающая стенка по структуре своей поверхности приближается к структуре кристаллов льда и когда теплопередача через стенку проходит интенсивно. Поэтому шероховатые металлические стенки, особенно медные, при интенсивном охлаждении создают более благоприятные условия для образования первых кристаллов льда, чем гладкие и полированные, особенно стеклянные, при медленном их охлаждении. [c.274]

Для аппаратов с f = уравнения (III.8)—(III.9) переходят в формулу для теплопередачи.через плоскую стенку и При расчете аппаратов с гладкими (неоребренными) круглыми трубами отношение поверхностей в приведенных формулах может быть заменено отношением соответствующих диаметров. [c.64]

Теплопередача через ребристую трубу. Если коэффициенты теплоотдачи а и Оо значительно отличаются друг от друга, то для усиления теплопередачи со стороны, имеющей малый коэффициент теплоотдачи, увеличивают поверхность путем оребрения (рис. 84, в). Отношение наружной оребренной поверхности / реб к гладкой внутренней поверхности Р называется коэффициентом оребрения р. [c.135]

К — коэффициент теплопередачи ребристой трубки в ккал/м -час °С. Тепловой поток, проходящий через поверхность 1 дм трубки, представляет собой сумму тепловых потоков Q, — потока через гладкую стенку н Qp потока, проходящего через ребра. [c.246]

Теплопередачу через стенку, не имеющую ребер с одной или обеих сторон, также рассчитывают с помощью уравнений (31) и (32). Например, для расчета коэффициента теплопередачи в теплообменнике из гладких труб (т]1 = 1, Т12 = 1), отнесенного к наружной поверхности, формула (32) преобразуется к виду [c.269]

Через оребренную поверхность стенки с небольшой высотой ребра коэффициент теплопередачи определяется для единицы гладкой поверхности [c.12]

Теплопередача через ребристую стенку. По ребристой трубе с толщиной стенки 5 протекает холодная жидкость с температурой Гладкая поверхность трубы изнутри составляет f, а оребренная поверхность, включая и наружную поверхность трубы между ребрами, ред. При температурах теплой среды I, наружной поверхности трубы и внутренней для коэфициентов теплоотдачи а [c.30]

Степень полноты количественной теории кристаллизации в больших объемах ограничена возможностями используемого при построении такой теории математического аппарата, который определяет необходимую меру упрощений, принимаемых при разработке расчетной схемы процесса. Оказывается неизбежным принятие ряда допущений относительно атомно-молекулярного механизма кристаллизации и законов теплопередачи в жидкой и твердой фазах. Так, например, при анализе последовательной кристаллизации следует задать зависимость скорости роста кристаллов V от переохлаждения ДГ, определяемую рельефом поверхности раздела фаз в атомном масштабе [И, 12]. Если плотность точек роста на поверхности кристалла близка к единице (атомы из жидкости могут подстраиваться к кристаллу в любой точке его поверхности, которая предельно шероховата ), то в условиях стационарного процесса V — А Г ( нормальный рост кристалла). В противоположном случае совершенно гладкой в атомных масштабах поверхности раздела фаз последовательные слои твердой фазы возникают через формирование двумерных зародышей и функция V (АТ) много сложнее ( слоистый рост кристалла). Наличие на поверхности кристалла несовершенств, например областей выхода винтовых дислокаций, меняет вид зависимости у от АТ. [c.10]

Исключительно большой размах приобрело применение акриловых дисперсий для отделки поверхности волокнистых материалов при производстве искусственной кожи (с основой из текстиля или руно) и для отделки тканей несмываемым аппретом. С одинаковым успехом можно отделывать легкие и тяжелые, крашеные и набивные ткани как из синтетических волокон, так и хлопчатобумажные, из искусственного шелка, стекловолокна и льна. Получение тканей с гладкой поверхностью предполагает применение основы без пороков и узелков. Для большей адгезии покрытия к основе ткань перед отделкой следует расшлихтовать. Покрытие обычно наносят в несколько стадий. На рис. 96 показаны различные способы нанесения сгущенно дисперсной пасты на ткани и выравнивание покрытия, т. е. получение слоя равномерной толщины, путем удаления избытка пасты очистными ножами или пневматически — обдувкой через щелевой мундштук. Очистные ножи могут быть изготовлены из металла, стекла или пластмассы, причем форма их режущей кромки, наклон и давление на обрабатываемый материал определяют толщину покрытия. Сразу же после нанесения покрытие сушат, лучше всего на обогреваемых валках, обеспечивающих хорошую теплопередачу. Температура сушки выбирается в зависимости от типа применяемого полимера и до- [c.278]

В трубчатом рекуператоре поверхность теплообмена принимается равной либо внутренней, либо внешней поверхности трубок. В регенераторе тепло передается от газа насадке или от насадки газу через всю поверхность насадки, но каждый из этих процессов (нагрев или охлаждение насадки) занимает только половину времени. Если остальные условия, влияющие на теплообмен, одинаковые, то удвоенная поверхность насадки регенератора равноценна поверхности теплообмена в рекуператоре. При толщине ленты, равной 0,4 мм, из которой обычно изготовляется насадка регенератора, поверхность теплообмена на единицу веса, равноценная поверхности теплообмена витого теплообменника, изготовленного из трубок с толщиной стенки 0,75 мм, будет в 1,9 раза больше. Насадка регенератора может быть изготовлена также из более тонкой ленты, так как диски, из которых она состоит, выдерживают только нагрузку от веса самой насадки. Чем тоньше лента, тем больше поверхность теплообмена на единицу веса. Трубка рекуператора должна выдерживать разность давлений прямого и обратного потоков (4—А,Ъат), и поэтому толщина ее стенки не может быть меньше определенной из условий прочности. В теплообменниках витого типа толщина стенки трубки принимается больше требуемой по условиям прочности для того, чтобы при навивке трубка не сминалась. Большим достоинством насадки регенераторов является ее компактность в 1 м можно разместить более 2000 м поверхности, т. е. в 6—8 раз больше, чем в рекуператоре из гладких трубок. Насадка регенератора может быть изготовлена из различных материалов, в том числе и с малой теплопроводностью, и ей может быть придана форма, наиболее рациональная с точки зрения теплообмена и гидравлических потерь. Необходимо, однако, отметить, что коэффициент теплопередачи в регенераторе Кр) меньше, чем в рекуператоре. Обычно Кр = 50-т- 60 ккал/м Ч°С, в то время как в рекуператоре К = бОч-ЮОтскал/л -ч °С. Увеличение коэффициента теплопередачи в рекуператоре, работающем при тех же давлениях газовых потоков, что и регенератор, достигается [c.359]

Формулы (1-33) — (1-35) дают значения а при кипении на технически гладких неокисленных поверхностях. При кипении на окисленных поверхностях необходимо учитывать термическое сопротивление слоя окиси и увеличение а за счет шероховатости. Приближенная формула для видимого коэффициента теплообмена (точнее, коэффициента теплопередачи от металлической поверхности через слой окиси к кипящей жидкости) от окисленной поверхности имеет вид [c.44]

Определяют коэффициент теплопередачи для холодильника с оребреннымн трубами, учитывая тепловые сопротивления внутреннего и наружного слоев загрязнения. При этом необходимо иметь в виду, что коэффициент теплопередачи через ребристую стенку имеет различные числовые значения в зависимости от того, ио какой поверхности ведется расчет — гладкой или ребристой [45, с. 196]. [c.106]

Завихрение и закручивание потоков турбулизаторами позволяет снизить интенсивность роста отложений и повысить эффективность теплопередачи при сопутствующем увеличении гидравлического сопротивления и осложнении процесса чистки. Турбу-лизаторы выполняют путем накатки кольцевых канавок на наружной поверхности теплопередающих труб, надевания на трубы проволочных колец, введения в трубы шнеков или свернутых спиралью лент или же путем закрутки самих труб с получением витых труб овального поперечного сечения. Накатка кольцевых канавок на наружной поверхности труб сопровождается появлением кольцевых выступов на внутренней поверхности труб, что позволяет турбулизировать потоки как снаружи, так и рнутри теплопередающих труб. Как показали исследования, количество солеотложений на поверхностях труб с кольцевыми турбулизаторами и витых труб в 3—5 раз меньше, чем в случае гладких труб, а через 100—150 ч работы рост слоя отложений прекращается. [c.42]