Свойства, определяющие теплопередачу

Теплопередача внутри пористого зерна катализатора определяется некоторым эффективным коэффициентом теплопроводности так же, как диффузия — эффективным коэффициентом диффузии данного вещества. Конечно, неренос тепла идет в основном через твердую фазу, в то время как перенос вещества — только через норы. Вопрос о том, как связана эффективная теплопроводность со структурой пор и свойствами твердой фазы, обсуждается в главе 5 книги Петерсена (см. библиографию, стр. 147) здесь мы только отметим, что коэффициент теплопроводности может быть определен таким образом, что тепловой поток через единичную площадку внутри частицы будет пропорционален градиенту температуры по направлению нормали к этой площадке с коаффициентом пропорциональности к . [c.142]

В общем определить заранее изменение коэффициента теплопередачи в зависимости от применения того или иного материала или от наличия тех или иных загрязнений нельзя. В одних случаях можно практически пренебречь влиянием свойств материала теплопередающей стенки или загрязнением, в других случаях эти факторы имеют большое значение. [c.156]

Форма аппарата или машины определяется их технологическим назначением и конструкцией рабочих элементов, в значительной степени зависящими от гидродинамики процесса. Существенное влияние на форму аппарата оказывают свойства конструкционных материалов и возможности машиностроения,. Например, при конструировании кожухотрубных теплообменников, чтобы улучшить коэффициент теплопередачи, стремятся увеличить скорость тепло-агентов, это влечет за собой рост длины аппарата, но по конструктивным соображениям теплообменники обычно изготовляют длиной не более 9 м, что наряду с ростом гидравлического сопротивления накладывает определенные ограничения на значение скорости. Ана- [c.8]

П. Температура внутри футеровки определяется в зависимости от температур поверхности рабочей камеры и наружной поверхности, теплопередачи, аккумуляции теплоты, конструкции футеровки, физических свойств материалов, из которых она изготовлена. [c.91]

Однако для комплексных тепловых расчетов необходима не только величина коэффициента теплопередачи, но и значение температурного воздействия. При обогреве реакторов конденсирующимися теплоносителями следует принять в качестве температурного воздействия температуру насыщения паров теплоносителя при давлении паров в рубашке реактора. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующихся паров к стенке определяется [2, 24] скрытой теплотой конденсации г, температурным перепадом между температурой насыщения 4 и температурой стенки реактора 4 и теплофизическими свойствами конденсатной пленки. Следовательно, в общем виде для насыщенных паров теплоносителей можно считать, что коэффициент теплопередачи ). [c.44]

Температуры Ть2 и Тс2 не могут быть столь же просто определены из уравнений теплового баланса (1.62), поскольку нагрузки потоков Ь и с Неизвестны. В отличие от аппарата с двумя теплоносителями, здесь тепло, отводимое от потока а, передается не одной, а двум средам в соотношении, определяемом конструктивным параметром фо и условиями теплопередачи. Однако для расчета коэффициентов теплопередачи Кь и Кс необходимо иметь средние, а следовательно, и обе крайние температуры всех потоков, так как по ним должны быть найдены свойства теплоносителей. Поэтому вначале значения температур Ть2 и Т 2 должны быть ориентировочно оценены конструктором. [c.26]

По средним температурам потоков определяются необходимые теплофизические свойства сред и коэффициенты теплопередачи Кь, Кс, а по формулам (1.64), (1.69), (1.72), (1.73) находятся значения Ао, Аи А2, Аз, Си С2, уь У2- [c.26]

После оптимизации регламента на модели нужно оптимизировать также технологическое оборудование. Конструктивные свойства оборудования обязательно закладываются в математическую модель (например, поверхность теплопередачи, граничная производительность насосов или дозаторов, предельные расходы тепло- или хладагента при полностью открытых или закрытых клапанах). Если ввести в машину алгоритм нахождения максимума выигрыша за счет параметров X,- (см. критерий К) за вычетом стоимости увеличения перечисленных параметров и затрат на совершенствование оборудования, то свойства оборудования определятся как оптимальные. [c.180]

Задача проектного расчета ТА [70-72]. Дана или определена Б ходе операции синтеза ТС пара теплообменивающихся потоков, их массовые расходы, входные и выходные температуры, теплофизические свойства и механизм теплопередачи при различных режимах движения потоков. Требуется определять конструкцию, геометрические размеры и поверхность теплопередачи. [c.21]

Чтобы выделить и решить задачу теплопередачи в процессе переработки полимера, необходимо определить геометрические границы тела, выбрать граничные условия и точно охарактеризовать физические свойства полимера. [c.256]

Уравнение (14.4-2) описывает теплопередачу в двух направлениях, поскольку методом заливки обычно изготавливают толстые изделия. Если кинетика реакции и термодинамика процесса определены, то уравнения (14.4-1)—(14.4-3) позволяют рассчитать глубину превращения п распределение температуры в любой момент времени в процессе реакции. Таким образом, можно оценить время формования, необходимое для получения изделия с заданными свойствами. Как уже упоминалось в предыдущем разделе, глубина превращения коррелирует со средней молекулярной массой, что позволяет, используя результаты определения температурного поля, оценить свойства готового изделия, например его модуль упругости при растяжении и твердость [47]. [c.556]

Величины Я, р, С, ji, z, К определяются в зависимости от давления и температуры, ps — в зависимости от температуры, Ks — от диаметра трубопровода и типа грунта. Данные по свойствам СОг приведены в табл. 5.3— 5.11 и на рис. 5.49—5.58. Значения коэффициента теплопередачи (Bt/(m -К) ) для некоторых усредненных условий приведены в табл. 5.14 и на рис. 5.59. [c.256]

На практике ситуация оказывается более сложной. Так, потоки воздуха обычно являются турбулентными, существуют сильные радиационные эффекты, возникают значительные изменения физических свойств газовой смеси, а процессы теплопередачи оказываются связанными с особенностями поверхностного пиролиза и результирующих механизмов горения. Течения воздуха обычно являются трехмерными, а граничные условия у отверстия не могут быть определены точно, как, например, в случае [c.322]

Рассмотреть вертикальную полость высотой 5 см, заполненную водой. Между двумя вертикальными стенками полости поддерживается разность температур 50°С. Все края полости замкнуты адиабатическими поверхностями. Изменяя расстояние между стенками 1, найти значения этого расстояния, при которых теплопередача через слой воды максимальна и минимальна. Определить числа Нуссельта для этих двух значений й. Использовать свойства воды при 40 °С, [c.340]

Предлагаемая читателям книга посвящена анализу санитарно-технических мер защиты атмосферного воздуха и устройств, применяемых в настоящее время для обезвреживания пылегазовых выбросов. Рассматривая арсенал имеющихся в распоряжении средств очистки, методов их расчета и конструирования, приходится констатировать отсутствие существенного прогресса в этом направлении. И если среди пылеосадителей еще можно выделить несколько типов достаточно эффективных устройств, то средств обработки токсичных газов, позволяющих снижать концентрации вредностей до величин, сопоставимых с предельно допустимыми (ПДК), нет. Недостаточно корректно определены и сами понятия ПДК. Методики расчетов аппаратов пылегазоочистки дают лишь ориентировочные результаты отсутствует надежная справочная информация о свойствах большинства загрязнителей, а изданные когда-то фундаментальные справочники по сопряженным областям расчета (термодинамике, теплопередаче, гидравлике, например, [4, 5, 6]) давно стали библиографической редкостью. [c.5]

В зависимости от используемой методики расчета радиационного переноса тепла к змеевику проводится разбивка змеевика, поверхностей и объемов топочной камеры на участки (блок 3). Далее проводится расчет горения топлива (блок 4), Для расчета теплопередачи внутри змеевика должны быть определены теплофизические свойства потока в змеевике (блок 5). Плотность пиро-газа рассчитывают по составу, считая его идеальным газом. Теплоемкость н вязкость рассчитывают по следующим формулам [c.115]

X = х отвечает текущее количество теплоты О, найденное по (12.11а). Этому же значению х соответствует текущая температура кипения 1. Текущее значение коэффициента теплопередачи к определяется способами, изложенными в разд.7.3.2, а необходимые для этого теплофизические свойства рассчитываются по составу смеси х. Такие операции повторяют для х", х" и т.д. и находят искомое значение интеграла — графически или численными методами. [c.995]

Расчет теплопередачи через прослойки (щели), заполненные непроточной жидкостью (газом), производится по уравнениям теплопроводности для твердых стенок (VI.4)—(VI.9), но с заменой к эквивалентным коэффициентом теплопроводности Последний учитывает перенос тепла как теплопроводностью среды (Х ), заполняющей щель, так и конвекцией. Величина кз, зависящая от формы прослойки и ее пространственной ориентации, а также от физических свойств среды, определяется по формуле [c.288]

Учитывая сложный характер зависимостей коэффициента теплопередачи, физических свойств греющего пара и кипящей жидкости от температурного режима аппарата, оптимальную поверхность теплообмена и распределение тепловых нагрузок по корпусам определяют с помощью ЭВМ. Высокопроизводительные многоступенчатые адиабатные испарители и испарители с тепловым насосом, позволяющие экономить [c.267]

Изменение структуры примесей в результате их термической деструкции при длительном воздействии высокой температуры не позволяет применять для данного процесса выпарные аппараты обычной конструкции. Физико-химические свойства фильтрата, содержащего катализатор, ориентировали авторов работы [26, с. 181] на применение в этом процессе аппарата пленочного типа. Известно, что эффективность роторного пленочного аппарата в значительной степени определяется коэффициентом теплопередачи. [c.94]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно подразделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временные параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.529]

Наиболее прост расчет по уравнению (IV. 1) при постоянных температурах теплоносителей по длине теплообменника. В этом случае физические свойства теплоносителей и разность температур постоянны и расчет сводится по существу к определению коэффициента теплопередачи. Близкие к рассматриваемым условиям, получаются в обогреваемых конденсирующимся паром кипятильниках, работающих при не очень низких давлениях. В общем случае температуры теплоносителей изменяются по длине теплообменника. Взаимосвязь изменений температур теплоносителей определяется условием теплового баланса, которое для бесконечно малого элемента теплообменника имеет вид [c.343]

Уравнения материального и теплового баланса с эмпирическими коэффициентами массо- и теплопередачи повсеместно применяются при расчете гетерогенно-каталитических процессов, скорость которых лимитируется диффузией реагентов к поверхности частицы катализатора и теплообменом между потоком и активной поверхностью. Строго говоря, использование эффективных коэффициентов обосновано только когда поверхность катализатора равнодоступна (см. п. 2). Более тонкие эффекты могут определяться явлениями термодиффузии и диффузионной теплопроводности, возникающими при наложении и взаимном влиянии процессов тепло- и массопереноса, а также изменением физических свойств пограничного слоя, а следовательно и значений коэффициентов диффузии и температуропроводности в результате химических превращений. Ошибка, допускаемая в результате пренебрежения этими явлениями, в условиях большинства химических реакций мала. В некоторых процессах значительную роль играет так называемый стефановский поток, возникающий вследствие неравной скорости диффузии исходных веществ и продуктов реакции или изменения объема в ходе химических превращений. Влияние стефановского потока на скорость химической реакции рассматривается в п. 2. [c.116]

После войны В. А. Каргин и его сотрудники, не оставляя работ в области классических коллоидных растворов, включили в круг своих исследований технические и природные дисперсные системы, в том числе системы низкой степени дисперсности. К этому циклу работ относятся исследования саж, грунтов и почв [31]. Сажи широко используются в современной промышленности как компонент красок, наполнителей полимеров и т. д. [32]. Разнообразные и высокие требования к саже вызывают ряд сложных технических задач, для решения которых существенную роль играет изучение влияния условий ее получения на размер и свойства частиц. В связи с этим В. А. Каргин с сотрудниками в модельных опытах исследовал процесс образования сажи из индивидуальных углеводородов над накаленной проволокой. Было показано, что характер продуктов термического разложения определяется составом углеводородов, температурой, условиями теплопередачи и давлением паров углеводородов. Установлено, что наложение мощного электрического поля способствует сажеобразованию. Эти данные имеют непосредственное значение для определения оптимальной технологии производства. [c.87]

Теперь значение Ух может быть определено, если известна средняя температура холодного потока с, при которой выбираются физические свойства для вычисления Лг и Ао и при которой существует значение коэффициента теплопередачи, соответствующее Ух- Обозначим через Рс безразмерное отношение 4— 1 к повышению температуры потока с меньшим коэффициентом теплоотдачи (определяющим термическим сопротивлением), т. е. [c.311]

Задача 1-6. Заданы типы элементов ХТС, совокупность которых может обеспечить выполнение требуемых целей функционирования системы в условиях объективной неопределенности априорной информации о физико-химических константах ХТП (константы скоростей химических реакций, константы фазового равновесия, коэффициенты теплопередачи и массопередачи и др.) и о параметрах свойств технологических потоков на ХТС влияют стохастические внешние воздействия. Необходимо определить технологическую топологию ХТС, величину гранпц допусков (или коэффициентов запаса) для параметров элементов и значения параметров промежуточных технологических потоков, которые обеспечивают на некотором интервале времени желаемый уровень достоверности или надежности проектных решений ХТС при экстремуме КЭ с учетом ограничений. [c.126]

Вероятностно-статистический метод оптимизации проектных решений для значений конструкционных и технологических параметров элементов (аппаратов) ХТС, когда некоторые параметры математических моделей элементов представляют собой случайные величины, изложен в статьях [226, 245]. На основе вороятностно-статистического метода предложен алгоритм оптимизации проектной надежности теплоотменного аппарата (ТА), позволяющий определить оптимальную величину запаса для поверхности теплообмена на стадии проектирования при любых значениях коэффициента теплопередачи внутри некоторой области его стохастического изменения и при соблюдении заданных ограничений на технологические и (или) технико-экономические параметры ТА [246]. При проектировании ТА в условиях неопределенности исходной информации необходимо учитывать следующие факторы (см. раздел 4.8.4), влияющие на значения коэффициента теплопередачи ТА 1) изменения расходов содержания примесей, температур и параметров физических свойств потоков в трубном и межтрубном пространствах, температур стенки и температурного профиля поверхности теп- [c.236]

Расчет теплообменной аппаратуры. ПоСтанОйкй задачи сро ёктного расчета теплообменного оборудования узла ректификации формулируется следующим образом [69]. Для всех аппаратов известны расход, начальная и конечная температура основного технологического потока, начальная температура тепло- или хладагента, а также теплофизические свойства обоих потоков. Требуется определить оптимальные в экономическом отношении параметры всех аппаратов и режимы их работы, под которыми понимаются расход и конечная температура хлад- или геплоаген-та. Алгоритм построен по модульному принципу и включает в себя расчет поверхности теплообмена кипятильника, конденсатора, подогревателя-холодильника конвективного типа, выбора стандартного аппарата. В основу расчетной части алгоритма положены известные критериальные соотношения [70, 71] и уравнение теплопередачи, записанное в дифференциальной форме [c.151]

Подробное исследование теплоотдачи от одиночных поверхно стей и от трубных пучков (змеевиков) к слою пены с обобщением собственных опытных данных, а также результатов многих предыдущих работ в виде расчетных критериальных уравнений было выполнено в лабораторной укрупнешой модели пенного аппарата, с внутренними теплообменниками 1338, 356, 362]. Опыты были проведены при развитом пенном режиме (Шг = 0,4 3 м/с) в системах воздух — вода, а также воздух — растворы глицерина, олеата натрия, этилового спирта. Водные растворы органических веществ применяли с целью установить влияние физических свойств вспеви-ваемей жидкости на показатели теплопередачи. Для системы вода воздух высоту слоя пены изменяли от 100 до 360 мм. Величину об " щего коэффициента теплопередачи определяли-по-формуле (11.23), причем рассчитывали как среднеарифмети.ческую разность температур между теплоносителем и пеной. Коэффициент теплоотдачи от теплообменника к пене а находили по формуле (11.46) по известной величине К . [c.117]

Индекс л/ означает, что величины взяты с учетои теипературы стенки трубы. Следует отметить, что явление переноса в реакторе конверсии представляет более сложный коиплекс физико-химических явлений и требует специального рассмотрения. Присутствие в реакторе многокомпонентной газовой химически реагирующей среды усложняется наличием твердой фазы - катализатора и одновременным течением газовой сиеси при значительных скоростях. Корректность расчета теплофизических свойств и решение задачи теплоотдачи в реакционпой трубе возможны после проведения специальных экспериментальных работ. С учетои термического сопротивления стенки реактора определяется коэффициент теплопередачи от наружной поверхности трубы к потоку К и среднее по окружности теплонапряжение трубы [c.88]

Коэффициент теплопередачи может быть рассчитан, если известны коэффициенты теплоотдачи от барботажного слоя к стенке элемента йот стенки к охлаждающему агенту. Последний определяется по известным формулам в зависимости от свойств охлаждающего агента и его скорости. Коэффициент теплоотдачи а от барботажного слоя к стенке элемента определяли ряд исследователей полученные ими данные приведены в табл. 37. Из этих данных следует, что коэффициент теплоотдачи почти не зависит от конструкции терелки и скорости газа (при ю от 0,3 до 3 м1сек). [c.585]

В предыдущих главах при рассмотрении свободноконвективных течений мы не учитывали другие виды теплопереноса или же механизмы, которые могли возникать одновременно с конвекцией. Совместное действие различных механизмов переноса в примыкающих друг к другу областях обсуждалось в предыдущем разделе. Здесь же мы рассмотрим одновременное совместное действие кондуктивно-конвективного переноса, на которое накладываются радиационные эффекты. Так, в некоторых сопряженных задачах переноса, например в задачах, рассматривавшихся в разд. 17.5 (в частности, в задаче о пограничном слое вблизи нагретой вертикальной поверхности), перенос тепла излучением может играть существенную роль даже при относительно низких температурах, поскольку теплопередача естественной конвекцией часто оказывается очень малой, особенно в газах. В зависимости от свойств поверхности и геометрии задачи перенос излучением во многих практических ситуациях нередко близок по величине или даже больше, чем конвективный теплоперенос. Именно поэтому важно определить его влияние на характер течения и теплопередачу. [c.483]

Важный класс процессов переноса связан с текучими средами (такими, как воздух, инертные газы и азот), которые в значительной степени являются непоглощающими и неизлучающими. В этом случае механизмы конвективного переноса в жидкости и переноса тепла излучением на поверхности могут считаться по существу не зависящими друг от друга, хотя и могут взаимодействовать между собой через граничные условия. Если температура стенки при этом задана, то радиационный перенос тепла можно рассчитывать независимо от характера течения, используя известные свойства поверхности, температурные и соответствующие геометрические параметры (см., например, работу [82]). Аналогичным образом естественноконвективное течение жидкости и характер теплопередачи могут быть определены, исходя из заданного граничного условия для температуры и свойств жидкости. [c.484]

На рис. 3.1 приведены поля температур, концентраций мономера и катализатора, а на рис. 3.2 - поля скоростей полимеризации для различных значений Д и а. Видно, что, как и в [2], процесс проходит в основном на входе катализатора в реактор при его смешении с раствором мономера. Температура и скорость в зоне реакции оказываются переменными и зависяш.ими от концентрации реагентов, коэффициента В мот коэффициента теплопередачи через стенку а. Хотя максимум скорости полимеризации наблюдается вблизи зоны ввода катализатора, реакция продолжается и вдоль оси х, что приводит к изменению выхода и свойств полимера по мере удаления от зоны максимума. Образование полимера в разных точках реакционного объема (соответственно при различных температурах) приводит к уишрению ММР полимера по сравнению с наиболее вероятным ММР [РпО)" 1/Рп Р( Л/Рп)] характерным для изотермических условий. Поскольку средняя молекулярная масса и ММР полимерного продукта, как было принято выше, определяются реакцией передачи цепи на мономер, основным фактором, влияющим на эти характеристики, является разность энергий активации реакц передачи цепи и роста На рис. 3.3 показаны зависимости vJ у и vJ от Е -Е , а на рис. 3.4 - вид функции ММР и ее анаморфоза в полулогарифмических координатах lg р (/) от у (кривые 5 и 6). Как видно, для заметного отклонения ММР от наиболее вероятного (прямые на рис. 3.4) значения Е и Е должны отличаться по меньшей мере на несколько единиц, что действительно имеет место. [c.138]

Кроме коэффициента теплопередачи К сложно определить также точную поверхность теплообмена, что обусловлено образование воронкн в аппарате с мешалкой. На характеристики воронки влияют гидродинамические характеристики реактора (наличие отражателей, число оборотов мешалки) и свойства полимеризующейся среды (вя кость, плотность), изменяющиеся с конверсией мономера. Отсутствие отражательных перегородок увеличивает поверхность теплообмена а 10- 15%. С повышением конверсии поверхность теплообмена незнач тельно уменьшается за счет уменьшения как объема реакционнсч массы вследствие контракции частиц, так и глубины воронки. [c.74]

Свойства коры, важные для ее практического использования, определяются, кроме анатомического строения, химическим составом. Кора отличается от древесины поведением при набухании, меньшей анизотропностью, более низкими коэффициентами теплопередачи и механическими показателями [5, 57]. В коре в отличие от древесины присутствуют полифенолы и суберин, меньше массовая доля полисахаридов и больше доля экстрактивных веществ. Анализу подвергали кору различных видов, но из-за разных методик экстракции сравнение данных ограниченно. Массовая доля всех экстрактивных веществ в коре сосны ладанной (Pinus taeda), определенная последовательным экстрагированием петролейным эфиром, бензолом, этанолом, холодной и горячей водой, составляет 19,9 % [59], а при последовательном экстрагировании гексаном, бензолом, этиловым эфиром, этанолом, водой и 1 %-ным NaOH — 27,5 % [50]. При экстрагировании спиртобензольной смесью из коры сосны ладанной удаляется 18,3 % экстрактивных веществ [c.194]

Число единиц переноса тепла МТК определяется как параметр теплопередачи, отнесенный к наименьшему из двух значений водяных эквивалентов теплоносителей, т. е. ЫТК = = КР1 мич- Это безразмерный параметр, который служит критерием оценки теплопередающих свойств теплообменного аппарата. Для теплообменников с небольшим значением N7К эффективность их работы также низкая, и, наоборот, при больших значениях МТК эф ктив-ность теплообменников может возрастать и достигать постоянного уровня, являющегося верхним пределом. [c.140]

Необходимо, чтобы по крайней мере один из реагирующих компонентов можно было удобно использовать для охлаждения рабочей камеры двигателя. Этот компонент должен обладать достаточной термической стойкостью для того, чтобы противостоять температуре стенки камеры около 540° или выше в течение 1 сек. В частности, охлаждающий компонент не должен пиролитически разлагаться с образованием твердых веществ, которые способны отлагаться на поверхностях теплообмена. Любые отложения или нагары, снижающие коэффициент теплопередачи, могут вызвать повышение температуры стенки до аварийной величины. При достаточной термической стойкости эффективность охлаждения камеры компонентом топлива определяется главным образом такими его физическими свойствами, как теплоемкость, теплопроводность, плотность и вязкость. Коэффициент теплопередачи для жидкой пленки изменяется пропорционально плотности (в степени --0,8), теплопроводности (в степени /3) и теплоемкости (в степени /3) и обратно пропорционально вязкости (в степени Уг)- [c.107]

Разность температур, используемая в расчетах теплопередачи в выпа рных аппаратах, является в некоторой степени произвольной величиной, так как для большинства аппаратов очень трудно определить температуру кипения раствора в каждой точке греющей поверхности. Температуру конденсации водяного пара (как наиболее часто употребляемого греЮщего агента) обычно определяют просто и точно, изм-еряя манометром давление пара в греющей камере и отыскивая соответствующую ему температуру по так называемым паровым таблицам (таблицы свойств насыщенного водяного пара). Никакой скидки на перегрев пара или переохлаждение конденсата при расчете температуры греющего пара не делается. Подобным же обрйзом (цо измерению да- вления в паровом пространстве над кипящей жидкостью) определяется температура насыщенного пара, которую приближенно можно считать равной температуре чистой кипящей жидкости. Разность температур греющего и насыщенного пара над кипящим раствором называется кажущейся разностью температур, а коэффициент теплопередачи, рассчитанный по этой разности температур, — кажущимся коэффициентом теплопередачи. [c.287]

НАГРЁБ МЕТАЛЛА — повышение т-ры металла перед обработкой давлением (прокаткой, ковкой, штампованием) и при термической обработке или спекании. Качество Н. м. определяется равномерностью т-ры по сечению, периметру и длине нагреваемою изделия. Цель нагрева перед обработкой давлением — придание металлу необходимой пластичности, а при термической, химико-термической обработке или спекании — изменение его мех., физ., или хим. свойств. Н. м. характеризуется т-рой и скоростью нагрева. Под т-рой нагрева понимают конечную 1-ру, при к-рой металл выдается из печи. Т-ра нагрева и режим ее изменения во времени зависят от вида металла и вида обработки. Так, отпуск стали осуществляют при т-ре около 550° С, ее закалку, отжиг и нормализацию — при т-ре 800— 925° С, штампование — при т-ре 1050° С, ковку — при т-ре 1200° С, прокатку — при т-ре 12ь0° С, прокатку алюминия — при т-ре 450° С, прокатку латуни — при т-ре 780° С, прокатку меди — при т-ре 870° С. Скорость нагрева, т. е. изменение т-ры металла в единицу времени, обычно определяют но изменению т-ры его поверхности. Эта скорость зависит от конструкции и тепловой мощности печи, условий внешней теплопередачи к нагреваемому металлу, физ. св-в этого металла и условий передачи тепла внутри нагреваемого изделия. Режим Н. м. выбирают так, чтобы он происходил миним. время и обеспечивал требуемое качество продукции. Режим этот может быть одно- и многоступенчатым. Многоступенчатый режим относится гл. обр. к термической обработке, когда приходится изменять скорость [c.24]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология