Коэффициенты коррекции по давлению

Таблица 1.3. Коэффициенты коррекции по давлению са — Мартина при разных отношениях р /ро

Коэффициенты коррекции по давлению (см. разд. 2.5.2) Jn" ДЛЯ т = 2 или 3 находят из уравнений [c.37]

При детальном моделировании ТТО разделения к разделяемому потоку, если это необходимо, добавляется разделяющий агент. Если агрегатное состояние разделяемого потока не соответствует типу ТТО, моделируется полный конденсатор или разделитель фаз. При необходимости моделируется использование хладагентов и теплоносителей с соответствующими температурными уровнями, а также вакуума или повышенного давления. В качестве экономического критерия используется сумма эксплуатационных и капитальных затрат с весовыми коэффициентами. Фактические затраты для данного типа ТТО разделения включают затраты на последующее. выделение разделяющего агента, яа из.ме-нение агрегатного состояния сырья и на перекачку или сжатие потока. Детальное моделирование в процессе синтеза осуществляется с использованием модулей, т. е. упрощенных моделей, без расчета от ступени к ступени . После определения фактических затрат на разделение производится коррекция стоимостных коэффициентов [c.293]

При внесении управляющего сигнала на увеличение перепад давления нарастал до установившегося значения приблизительно за 20 с. При управляющем сигнале на уменьшение перепада его величина изменялась в некоторых случаях с заметной инерционностью и достигала установившегося значения за 4—6 мин. При проведении эксперимента было выяснено, что корректность уравнения (2.8.17) модели динамики блока 8, связанная с расчетной величиной коэффициента при воздействии /п, не подтверждается. Последнее связано, видимо, с тем, что предложенный метод расчета коэффициентов модели блока 8 при сделанных допущениях слишком грубо учитывает изменение физико-химических свойств парового потока, его плотности и массовой скорости при переходе от тарелки к тарелке. В связи с тем, что использование информации об интенсивности воздействия по данному каналу ограничивается лишь решением задачи экспериментального исследования верха колонны, коррекция математической модели блока 8 не проводилась. При моделировании динамики технологического ком- [c.188]

Присваивается определенная метка, и при последующем обращении к данному набору параметров достаточно сослаться на эту метку. Таким образом, при проведении конкретного анализа число, соответствующее этой метке, вводится в компьютер, который находит требуемый набор параметров и в соответствии с ним проводит настройку оборудования. Если компьютер оснащен соответствующей системой памяти, ее можно использовать для хранения таблиц поправочных коэффициентов, с помощью которых должна проводиться коррекция экспериментальных данных, например учитывается влияние изменений температуры окружающей среды, атмосферного давления, влажности и любых других параметров, способных влиять на результаты анализа, но не поддающихся прямой регулировке. Описанный способ управления установкой можно, конечно, объединить с любым из ранее рассмотренных методов сбора данных, и такой комплексный подход позволяет повысить эффективность использования аналитического оборудования. [c.73]

Действительный расход потока среды отличается от теоретического значения, определяемого по формуле (18.3). Влияние реальных условий отбора давления и протекания среды корректируются коэффициентом истечения С изменение плотности среды корректируется коэффициентом сжимаемости е. Поскольку наличие местных сопротивлений (арматуры, отводов, колен и пр.) искажает распределение скорости по сечению трубопровода, то для нейтрализации этого влияния применяют прямые участки трубопроводов, до и после сужающего устройства, определенной длины. Влияние шероховатости измерительного трубопровода на коэффициент истечения С корректируется с помощью поправочного коэффициента на шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода К . Коррекция коэффициента истечения на притупление в процессе эксплуатации входной кромки отверстия диафрагмы осуществляется с помощью поправочного коэффициента на притупление входной кромки отверстия диафрагмы К . С учетом этого, уравнение массового расхода принимает вид [c.476]

Прибор очень чувствителен к изменениям температуры. При температуре, равной 250° С, стенки тефлонового капилляра не пропускают ни гелий, ни образец, и сепаратор при этом функционирует как прямое соединение газового хроматографа с масс-спектрометром [56]. В зависимости от объемной скорости газа-носителя оптимальными являются температуры около 280—290° С. При температуре около 350° С в тефлоне могут возникать дырки (увеличенные поры), через которые происходит полная утечка как гелия, так и образца [56]. При скоростях потока до 20—30 мл/мин на тефлоновом сепараторе были достигнуты коэффициент обогащения 200 и эффективность 40—70%, что соответствует давлению в ионном источнике примерно 10 мм рт. ст. (с коррекцией на гелий). Используемый при этом масс-спектрометр имел разделенные вакуумные насосы для источника и анализатора прибор с открытым ионным источником не может эффективно работать при таких высоких давлениях. [c.192]

При выводе реактора на режим окислительного пиролиза вначале задается определенное количество метана в смеситель и стабилизирующего кислорода. Затем задатчиком величины соотношения (давление в камеру коррекции регулирующего блока соотношения РБС-П) регулятору соотношения задается необходимый коэффициент соотношения. [c.122]

Уравнения (III. 29) и (III. 30) были получены в предположении, что коэффициент h в уравнении (III. 27) является общей константой для всех веществ, равной 2,98. Необходимо, однако отметить, что в то время как для низких температур это предположение позволяет получать хорошие результаты по давлению паров, при высоких температурах для получения удовлетворительных результатов необходимо производить коррекцию коэффициента h по опытным данным. [c.149]

Кроме того, мы использовали динамический метод [18], уже применявшийся ранее при максимальном давлении до 12 атм [19]. По этой методике две плоские поверхности металлических пористых таблеток омываются двумя стационарными потоками газов А и В при этом измеряется эффективный коэффициент диффузии каждого газа. Для коррекции экспериментальных данных использовалось следующее соотношение [c.145]

В данной задаче статистический материал о давлениях и температурах газового потока на головках скважин, измеренных при различных отборах газа, накапливается с целью коррекции коэффициента гидравлического сопротивления ствола скважины. [c.103]

Коррекция алгоритма расчета давлений и температур на устье скважин (пересчет коэффициентов гидравлического сопротивления). [c.104]

В результате эксплуатации скважин в течение длительного времени изменяются геолого-технические условия ее работы (коэффициенты сопротивления призабойной зоны и коэффициент гидравлического сопротивления ствола скважины), уточняются теплоемкость и теплопроводность пород и т. д. Все это приводит к тому, что изменяются численные значения этих коэффициентов, входящих в выражения для вычисления давлений и температур на устье скважин. Поэтому возникает необходимость коррекции алгоритма расчета давлений и температур газового потока на устье скважин для различных отборов газа. [c.114]

Вследствие сложности измерения вязкости мазута в системе измеряется его температура, от которой зависит вязкость. Коэффициент коррекции фиксируется в блоке соотношения. Давленне в паропроводе по сушеству подслежпвает изменение давления мазута, которое, в свою очередь, изменяется ири колебании его температуры. Постоянная величина, определяющая разность между давлениями мазута и пара, устанавливается на суммирующем блоке. Опмсапная САР была реализована на стандартных приборах и прошла промышленные испытания на действующей печи одного из нефтеперерабатывающих заводов. Отклонение от заданного значения температуры сырья на выходе из печи составляло 2,5 °С, что значительно ниже допускаемого по технологическому регламенту. При этом усредненная суточная экономия топлива составила 15 т, экономия пара [c.122]

Здесь / — поправочный коэффициент на давление Джеймса— Мартина. Он учитывает эффекты сжимаемости подвижной фазы. Это самый полезный параметр для коррекции параметров удерживания и исключения зависимости от давления газа-носителя. Таблица значений / для величин отношения давления газа-носителя на входе в колонку к давлению газа-носигеля на выходе из колонки вплоть до 7 дана в гл. 9 (табл. 9,-5 . Уравнение (10) показывает, что средняя скорость газа-носителя увели- [c.56]

Одновременно с каскадной САР температуры сырья на выходе из печи действует система регулирования расхода пара, подаваемого к горелкам для распыления жидкого топлива. Расход пара регулируется следящей системой, которая, прослеживая изменение расхода мазута, изменяет расход пара так, чтобы строго сохранялось заданное соотношение между расходами мазута и пара. Автоматически регулируется и поддерживается разность давлений пара и мазута, что необходимо для нормального распыления топлива. Для предотвращения засорения горелок при увеличении вязкости мазута предусмотрена коррекция по вязкости. Ввиду сложности измерения вязкости мазута, в системе измеряется его температура, от которой зависит вязкость. Коэффициент коррекции фиксируется на блоке соотношения. Давление в паропроводе по существу под-слеживает изменение давления мазута, которое, в свою очередь, изменяется при колебании его температуры. Постоянная величина, определяющая разность между давлениями мазута и пара, устанавливается на суммирующем блоке. Описанная САР была реализована на стандартных приборах и прошла промышленные испытания на действующей печи одного из нефтеперерабатывающих заводов. Отклонение от заданного значения температуры сырья на выходе из печи равнялось 2,5 °С, что значительно ниже допускаемого по технологическому регламенту. При этом усредненная суточная экономия топлива составила 15.т, экономия пара 7,5 т. [c.92]

Для воспроизведения при испытаниях масел наиболее тяжелых условий их эксплуатации в зубчатых передачах наряду с обеспечением достаточно высоких удельных давлений следует предусматривать также и высокие скорости скольжения и прежде всего высокие коэффициенты удельного скольжения на профилях зубьев испытательных шестерен. Большие скорости вращения шестерен трудно получать по конструктивным соображениям, к тому же при этом обеспечивается лишь высокая абсолютная скорость скольжения профилей, но не высокий коэффициент удельного скольжения, являющийся одним из основных факторов, влияющих на износ зубьев. Ввиду этого маслоиспытательные шестерни рекомендуется изготовлять с зубьями, корригированными из расчета получения удельных скольжений, аналогичных условиям эксплуатации испытуемого масла. Например, коэффициенты коррекции выбираются максимальными для шестерен, используемых для испытания гипоидных масел с сильньпш противозадирными присадками, и соответственно меньшими для масел с мягкими противоизносными присадками, рассчитанных на смазку среднепагруженных зубчатых передач при умеренном скольжении. [c.316]

Учет гидравлического сопротивления. Этим элементом условно учитываются все потери гидравлического напора за счет трения жидкости о стенки трубопровода, потери на вентилях, задвижках й т. д. Соответствующий фрагмент диаграммы связи является сочетанием 1-структуры с В-диссипативным элементом, на котором аадается нелинейное соотношение между перепадом давленйя P = Р — Рз и расходом 4 через гидравлическое сопротивление. При этом следует иметь в виду, что почти все данные но коэффициентам сопротивления относятся к установившимся потокам. Поэтому при изучении и моделировании неустановивщихся режимов гидравлических цепей не исключена коррекция этих данных по результатам эксперимента. [c.169]

Эта формула получена при допущении, что испарению не препятствуют молекулы другого вещества. Поскольку в реальных процессах испаривщиеся молекулы при движении к поверхности конденсации сталкиваются с молекулами другого газа, значение D в большинстве случаев не достигается. С целью его коррекции вводят коэффициент испарения а, который учитывает остаточное давление другого газа. Для процессов молекулярной дистилляции, осуществляемых в современных промышленных установках, а равен 0,9. Очевидно, что значение а будет тем ближе к 1, чем ниже остаточное давление в дистилляторе. Барроуз [143] исследовал применимость формулы (181) и получил ряд полуэмпирических уравнений, которые лучше соответствуют различным условиям процесса молекулярной дистилляции. [c.281]

Подпрограмма RSTATE рассчитывает стандартную фугитивность и парциальный мольный объем v r каждого компонента смеси. Для докритических (конденсирующихся) компонентов (Т<Тс) эта программа рассчитывает фугитивность насыщенной жидкости, приведенную к нулевому давлению и мольный объем чистых жидких компонентов v , каждый из которых является функцией только температуры. Для этих компонентов мольный объем чистых компонентов используется в качестве величины парциального молярного объема и применяется для коррекции зависимости фугитивности чистых компонентов от давления. Мольный объем чистых компонентов используется также для расчета коэффициентов активности по уравнению Вильсона. При изотермических расчетах к подпрограмме RSTATE обращаются только один раз в изобарических — она вызывается каждый раз, как только получено новое значение температуры. [c.56]

Основные функциональные возможности ПИК интегрирование по времени частотных сигналов ТПР не менее чем одновременно по шести каналам (включая ТПР в БКН) аппроксимация градуировочных характеристик до пяти ТПР во всем рабочем диапазоне в виде функции К = Ф [ у) или К = Ф(/) с погрешностью не более 0,05 %, где/-частота выходного сигнала ТПР V - вязкость жидкости преобразование частотного сигнала плотномера 8сЬ1ишЬег ег 7835 в цифровой код автоматическая коррекция коэффициента преобразования ТПР в соответс вии с функциональной зависимостью К = = Ф [ у) или К = Ф(/) ручной ввод с клавиатуры значений плотности, избыточного давления в БИЛ и в БКН, температуры нефти (там же), влагосодержания, содержания солей магния (мг/л), содержания примесей (%) массы для осуществления вычислений при отсутствии или выходе приборов из строя, а также для определения массы нефти нетто ручной ввод с клавиатуры уставок предельных значений (нижнего и верхнего уровня расхода по каждой измерительной линии, верхнего и нижнего значений избыточного давления в БИЛ, верхнего и нижнего значений температуры в БИЛ (катушке К ), верхнего и нижнего значений плотности, разницы показаний плотномеров, нижнего и верхнего уровня избыточного давления в БКН, перепада давлений на блоках фильтров, нижнего уровня расхода в БКН, нижнего уровня температуры жидкости, содержание газа в нефти) вычисление мгновенного и мгновенного суммарного расходов по каждой линии и по установке в целом, соответственно сравнение показаний параллельно работающих плотномеров и выдачу данных расхождения вычисление средних значений плотности (при текущей температуре и 20 °С), температуры, давления, влажности партии перекачиваемой нефти с начала текущей смены, двухчасовки, относительной погрешности вычисления суммарного объема, массы брутто нефти, объемного расхода - не более 0,05 %. [c.70]

В ходе проведения физико-химических измерений с помощью хроматографических методов часто применяют газы-носители не подчиняющиеся в полной мере законам идеальных газов а следовательно, рассмотренным выше уравнениям для вычисле ния коэффициентов Джеймса — Мартина. В таких случаях не обходимо применять другие, физически более оправданные ме тоды коррекции. Часто более точное приближение можно полу чить, применяя отношение давлений в степени >-1. В специ альной литературе такие поправочные коэффициенты обознача ют /п " и вычисляют по уравнению [c.20]

Экснериментально было показано, что при скорости потока газа 30 мл/мин в колонке и давлении 1,2-10 мм рт. ст. (без коррекции) в анализаторе масс-спектрометра (это соответствует скорости потока в масс-спектрометр 0,25 мл/мпн) в ионный источник поступает 65% первоначального количества образца. По этим данным можно вычислить приближенное значение коэффициента разделения [47] 65 0,25/100 30 = 78. Полученное значение характеризует струйный сепаратор только для описанных выше условий. Обогащающая способность сепаратора и его эффективность зависят от скорости потока гелия, давления гелия в ионном источнике, молекулярного веса образца и времени удерживания в газохроматографической колонке [47]. Чем меньше время удерживания, тем выше с самого начала концентрация образца в газе-носителе, и в результате большая доля образца достигает масс-снектрометра. Эффективность или чувствительность двухступенчатого струйного сепаратора возрастает с увеличением скорости потока гелия до 30 мл/мин и убывает при увеличении этой скорости от 30 мл/мин. Эффективность одноступенчатого сепаратора растет с увеличением скорости потока, но нри скорости 45 мл/мин давление в анализаторе становится равным 2-10 мм рт. ст. (без коррекции). Такое относительно высокое давление в масс-снектрометре, который откачивают одним насосом, приводит к ухудшению разрешающей способности. Так, в системах ГХ — МС, описанных Рихаджем [47], при увеличении давления гелия от 5 10 до 7 10 мм рт. ст. разрешающая способность уменьшалась примерно с 900 до 600. [c.183]

Геометрия зубьев определяет максимальные значения удельного давления и скорости скольжения зубьев. Удельное давление обычно достигает наибольшей величины в крайних точках участка однонарпого зацепления, а скорость скольжения у вершины зуба. Опасность задирания возрастает с увеличением модуля и коэффициента перекрытия зубьев и уменьшается у фланкированных зубьев. Очевидно, что применением соответствующей коррекции зубьев можно уменьшить или, наоборот, увеличить их склонность к задиранию. [c.156]

В качестве входной оперативной информации, поступающей с каждой УКПГ в производственно-диспетчерскую службу (ПДС), используются данные о дебитах и продолжительности работы скважин, поставленных на замер, с целью выяснения причины нарушения режима работы. В качестве входной информации служат также статистические данные о давлениях и температурах газового потока на головках скважин для соответствующих отборов газа, собираемые с помощью средств автоматики и накапливаемые на УКПГ за время, проходящее между двумя пересчетами режимных таблиц (один-два месяца). Эти данные используются для поправочных расчетов, проводимых с целью уточнения (коррекции) коэффициентов модели, по которой проводятся прогнозные расчеты для составления режимных таблиц. [c.103]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология