Расчет головок

Стержень шатуна рассчитывают по наибольшей из сил, вызывающих сжатие или растяжение, допуская напряжение до 80—100 М.н м . Расчет головок шатуна ведется на слол ное напряжение по методу Р. С. Кина- [c.433]

Учет концевых эффектов при расчете головок. Примеры из практики. [c.306]

Уравнения для расчета головок [c.482]

Это соотношение представляет собой основное уравнение для расчета головок, удовлетворяющих указанным в начале этого раздела требованиям, н применимо к любой жидкости. Рассмотрим течение степенной жидкости через плоскощелевой канал. В области плоскопараллельного течения 2-компонента уравнения движения сводится к виду [c.483]

В литературе описаны и другие уравнения расчета головок для получения плоских пленок. В одном из них, предложенном Мак-Келви и Ито [58], предполагается постоянный расход по всей ширине щели, что достигается изменением размеров щелевого отверстия головки. Скорость сдвига на стенки для степенной жидкости, описываемая выражением [c.485]

Расчет головок червячных машин......... [c.5]

Расчет головок червячных машин [c.250]

Подобно трубным головкам, кабельные головки относятся к категории кольцевых головок. Однако в этих головках внутренняя поверхность кольца образуется изолируемой жилой, которая протягивается через головку с линейной скоростью, равной линейной производительности машины. На шприцмашинах могут обкладываться как отдельные тонкие жилы, так и кабели, состоящие из множества отдельных проводов общим наружным диаметром до 150 мм. Тем не менее расчет головок производится по одним и тем же уравнениям. [c.305]

Более точные расчеты головок можно найти в [1, 3, 8]. Если считать, что давления на выходе из цилиндра червячной машины и на входе в головку равны, то, объединяя уравнения (7.7) и [c.250]

Изложенный подход не ограничивается только листовальными головками. Его можно распространить и на расчет головок, применяемых для получения пленки, и головок для формования трубчатых заготовок, применяемых в производстве изделий методом раздува. [c.293]

В предыдущих разделах рассматривались методы расчета головок, предназначенных для экструзии изделий с симметричным поперечным сечением. При использовании этих головок изделия получаются качественными, если давление и температура расплава по всему фронту профилирующей щели имеют одинаковое значение. В настоящем разделе рассматриваются головки для экструзии изделий с профилем самого различного сечения (рис. У.48). [c.300]

На рис. 66 приведены для сравнения графики скоростей ньютоновской жидкости и расплава полимера для двух значений вязкости. Скорость у стенок канала, т. е. там, где градиент скорости максимален, более круто возрастает у расплавов полимеров, чем у ньютоновских жидкостей. Это указывает на то, что различия в течении жидкостей возрастают с увеличением градиента скорости. А так как градиенты скорости при течении расплавов в головках обычно малы, то для расчета головок могут быть применены относительно простые классические зависимости. [c.159]

Совмещая график работы щнека (рис. 45) и график для расчета головок (рис. 48), получают полную диаграмму работы данной шнек-машины с различными головками при различной скорости шнека (рис. 49). Эта диаграмма с достаточной точностью ( 15%) показывает возможности машины по производительности и по развиваемому давлению. Последнее может служить основой для механического расчета машины шнека, цилиндра и головки. [c.49]

Применение уравнений течения ньютоновской жидкости для расчета головок со сложными геометрическими размерами проточной части оказывается не очень удобно, так как рассчитанная величина эффективной вязкости, подставляемой в эти уравнения, соответствует действительности только для таких участков сечения, в которых можно точно определить величину градиента скорости. Более точные результаты получаются при использовании для расчета математических выражений, описывающих зависимость эффективной вязкости от геометрических размеров канала, если эти зависимости позволяют получить точное аналитическое решение уравнений течения для всей системы. Очевидно, что с физической точки зрения результаты, полученные при таком аналитическом подходе, являются лучшим приближением, чем при использовании метода поэтапного расчета. [c.283]

РАСЧЕТ ГОЛОВОК ЧЕРВЯЧНЫХ МАШИН [c.50]

Так как для расчета головок удобнее использовать несколько иную форму записи степенного закона, перепишем его в виде обратной функции [c.286]

V—показатель степени в степенном законе, характеризующий-реологические свойства пластического материала. Показатель степени v численно равен значению первой производной функции, определяющей зависимость логарифма градиента скорости от логарифма напряжения сдвига для данного интервала изменений напряжений сдвига. Величина v, в соответствии с приведенным в гл. I определением, равна 1/п. Значение показателя степени v может изменяться от 1 (ньютоновские жидкости) до 4 и более (явно неньютоновские жидкости). Для большинства термопластичных материалов значение v лежит в интервале 1,5—3. Большая часть приведенных в настоящей главе уравнений для расчета головок выведена на основе уравнения (150). [c.287]

Технологические расчеты головок включают определение диаметра дорна йд и радиального зазора й. Используя коэффициенты вытяжки и раздувания, а также размеры пленки, находим [c.160]

Прн расчете головок червячных машин, предназначенных для наложения изоляции или защитной оболочки на провода и кабели, необходимо учитывать то обстоятельство, что кабель движется с определенной скоростью (фиг. 18) через профилирующие элементы головки и уносит с собой некоторое количество массы, обеспечивая дополнительную производительность, не связанную с наличием давления в головке. [c.53]

Экспериментальные данные многих исследователей показали, что в процессе выдавливания большинства полимерных материалов поверхность изделия зависит от величины напряжения сдвига. При напряжении сдвига, превышающем 7 кГ/см , поверхности изделия получаются шероховатыми, неровными И искривленными, поэтому рекомендуется при расчете головок эту величину напряжения сдвига не превышать. [c.55]

Расчет головок червячных машин состоит в следующем [c.190]

Описанный метод расчета головок показывает, что не существует единственной конструкции головки, позволяющей получать абсолютно равнотолщинные в поперечном направлении изделия. Однако существует множество альтернативных конструкций и соответственно множество уравнений для расчета головки, поскольку конструктор может заранее выбрать геометрический параметр головки, с помощью которого он будет добиваться заданной степени разнотол-щинности. [c.486]

Результаты расчетов головок цо приведенным выше формулам могут быть использованы только для сравнительных оценок. При проектировании головок в основном следует полагаться на практический опыт работы. Так, например, при выборе длины формующего канала необходимо учитывать такие факторы, как качество поверхности изделия, количество в композиции смазывающих веществ и наполнителей, конструкция калибрующих устройств и многие другие. Естествеппо, что трудно представить влияние этих факторов в виде математических зависимостей для определения длины формующего канала. С годами накапливается опыт эксплуатации головок и практически устанавливаются оптимальные величины [c.161]

Экспериментально показано, что значения градиентов скоростей, устанавливающихся в трубах с различной величиной отношения LID при одинаковом напряжении сдвига, не одинаковы, если величина отношения LID меньше 20. Бэгли предложил сравнительно простую формулу, в которой для учета эффекта входа длина трубы увеличивается на определенное число диаметров. При достаточном количестве экспериментального материала для вычисления постоянных коэффициентов, входящих в формулу, ею можно пользоваться и при расчете головок. [c.285]

Подробный пример использования для расчета четырех вышеприведенных уравнений можно найти в работе Карлея . g э ой же работе изложен другой метод, задача которого состоит в определении размеров головки с //=1,0. Особенность последнего метода заключается в том, что, пользуясь теми же четырьмя уравнениями, подбирается такой закон изменения размеров L и Л по ширине щели, при котором возникающие потери давления полностью компенсируются уменьшающимся сопротивлением щели. Те же самые уравнения можно использовать и при расчете головок для получения пленки методом пневморастяжения. Эти головки представляют собой по существу обычные коллекторные головки, канал которых имеет форму тора. При расчете за длину канала коллектора следует принимать половину длины осевой окружности тора. [c.310]

Стержень шатуна рассчитывают по наибольшей из сил, вызываюш,их сжатие или растяжение, допуская напряжение до 800—1000/сГ/сж . Расчет головок шатуна ведется на сложное напряжение по методу Р. С. Кинасо-швили . Форма и размеры головок должны обеспечивать не только прочность, но и достаточную жесткость. [c.418]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология