Теплоотдача в спиральных теплообменниках

Теплообменники типа труба в трубе применяются при небольших количествах теплообменивающихся потоков. Наиболее удачной оказалась конструкция такого аппарата с использованием внутренней оребренной трубки. Помещая трубку с короткими спиральными ребрами (рис. 104, б) внутрь гладкой трубки большего диаметра удается обеспечить высокие коэффициенты теплоотдачи. Это достигается за счет интенсивной циркуляции в полостях между ребрами при их поперечном обтекании потоком, движущимся вдоль оребренной поверхности. Коэффициент теплопередачи такого аппарата находится по формуле (161), коэффи-13 [c.195]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкостей и газов в трубах и каналах имеет место в трубном пространстве кожухотрубных, элементных, двухтрубных, витых, погружных, оросительных теплообменников, в каналах спиральных теплообменников и др. [c.120]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкостей и газов в трубах и каналах характерна для трубного пространства кожухотрубчатых элементных, двухтрубных, витых, погружных, оросительных, спиральных и других теплообменников. [c.116]

Для того чтобы уравнения для определения коэффициентов теплоотдачи, полученные на моделях с определенной геометрией каналов, можно было применить для расчета теплообменников с различными формами сечения канала (например, спиральных теплообменников) вводится понятие приведенного йе (гидравлического, эквивалентного) диаметра, который определяется соотношением [c.167]

Один из путей создания таких теплообменников — разработка аппаратов с теплообменной поверхностью из листа, способной разрушать лимитирующие теплоотдачу пограничные слои теплоносителя. В связи с этим определенный интерес представляют отечественные пластинчато-спиральные теплообменники. Это спиральные теплообменники с теплообменной поверхностью в виде гофрированных листов, обеспечивающих разрушение пограничных слоев теплоносителя благодаря генерации гофрами в пристенной зоне активных вторичных течений и возникновению центробежных сил в потоках теплоносителей при их движении по изогнутым каналам. [c.66]

Для спирального теплообменника коэффициент теплоотдачи можно определить по формулам [c.72]

Пластинчатые и спиральные теплообменники имеют обычно конструктивно одинаковые или геометрически подобные каналы по обе стороны теплопередающей стенки. Эта конструктивная особенность позволила разработать для исследования теплоотдачи при движении жидких сред в таких аппаратах метод исследования теплоотдачи без измерения температуры стенки термопарами. Достоинством этого метода является надежное определение средних температур теплопередающей стенки расчетным путем по начальны.м и конечным температурам рабочих сред. При этом отпадает необходимость выполнения сложной трудоемкой работы по заделке множества термопар в тонкие стенки теплопередающих пластин. [c.133]

ТЕПЛООТДАЧА В СПИРАЛЬНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКАХ [c.275]

На рис. 154 показана кривая зависимости локального относительного коэффициента теплоотдачи е от радиуса кривизны локального участка / . Величина е определена как отношение коэффициентов теплоотдачи в теплообменнике со спиральным каналом и с прямыми при тех же условиях, т. е. е = асп/ипр-Кривая показывает, что для изогнутых каналов прямоугольного сечения при турбулентном движении потока коэффициент е уменьшается с увеличением радиуса кривизны, причем интенсивность этого изменения не одинакова. Начальные витки спирального теплообменника влияют на относительный коэффициент теплоотдачи значительно больше, чем крайние витки. [c.278]

На основании проведенных опытов с разными высотами каналов А. В. Пинаев приходит к выводу о том, что интенсивность теплоотдачи при турбулентном движении в спиральных каналах не зависит от отношения ширины канала к высоте. Для определения коэффициента теплоотдачи локальных участков спирального теплообменника он предложил пользоваться уравнением типа [c.279]

Рис. 154. Изменение относительного коэффициента теплоотдачи в зависимости от радиуса кривизны локального участка спирального теплообменника

Найдено, что при нагревании значение коэффициентов теплоотдачи на 12—15% выше, чем при охлаждении. Для расчета спиральных теплообменников авторы рекомендуют пользоваться формулой вида [c.279]

На рис. 156 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от мощности, затраченной на преодоление сопротивления перемещению теплоносителя и отнесенной к единице поверхности теплообменника. Как видно из графика, эффективность спиральных теплообменников выше кожухотрубчатых, а при больших числах Рейнольдса приближается к эффективности пластинчатых теплообменников. [c.281]

Требуется определить 1) физические параметры и скорости движения теплоносителей 2) расход нагревающего или охлаждающего теплоносителя на основании теплового баланса 3) движущую силу процесса, т. е. среднюю разность температур 4) коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи 5) поверхность теплопередачи 6) конструктивные размеры аппарата длину, диаметр и число витков змеевика, длину, число труб и диаметр кожуха в кожухотрубчатом аппарате, число витков и диаметр корпуса в спиральном теплообменнике и др. 7) диаметры штуцеров для входа н выхода теплоносителей. [c.14]

Спиральные теплообменники отличаются большими коэффициентами теплоотдачи от жидкостей и газов к металлической стенке, что обусловлено высокой скоростью движения в них жидкостей и газов. Выпускаются одинарные теплообменники (типа СТО) с поверхностью теплообмена 12, 15, 30 и 35 и секционные (типа СТС) из двух элементов с поверхностью теплообмена 25, 30, 60 и 70 м . Поверхность теплообменников третьего типа [c.185]

Для интенсификации конвективной теплоотдачи в трубах и каналах известны и применяются различные способы, например а) установка внутри труб лопастных завихрителей или глухих сердечников, превращающих круглое сечение трубы в кольцевое б) установка вставок, турбулизирующих поток в) использование центробежной силы потока [учитывая при этом (4-13)], особенно в спиральных теплообменниках и др. [c.140]

Одним из недостатков витых теплообменников, выполненных из гладких труб, являются худшие условия теплоотдачи в межтрубном пространстве по сравнению с теплоотдачей в трубах. В частности, в аппаратах высокого давления коэффициенты теплоотдачи прямого и обратного газообразных потоков могут различаться в 3—5 раз, а при течении в трубах ожиженных газов — в 8—10 раз. Увеличение наружной поверхности труб за счет оребрения позволяет существенно улучшить тепловые характеристики аппарата при одновременном снижении его массы и габаритов. В современных теплообменниках для этих целей используются медные трубы с поперечными спиральными ребрами, изготовленные методом холодной прокатки. Профиль такой трубы и способы ее навивки на сердечник показаны на рис. 2.38. [c.84]

Во втором разделе сосредоточены материалы по теории и расчету теплообменных аппаратов. Здесь в систематизированном виде приведены наиболее новые зависимости, преимущественно в критериальной форме, по расчету теплоотдачи как без изменения агрегатного состояния вещества, так и при конденсации и кипении рабочих тел. На основе этих зависимостей изложена методика расчета теплообменников, выпарных аппаратов, конденсаторов с соответствующими цифровыми расчетами. В этом разделе отражены особенности расчета теплообменников высокого давления, спиральных, оросительных и ребристых теплообменников. Наряду с тепловыми расчетами выпарных аппаратов приводится конструктивный расчет аппаратов (в частности расчет парового пространства), а также тепловой расчет конденсатора смешения, разработанный проф. И. И. Чернобыльским. [c.3]

При небольших массах прямого и обратного потоков применяют теплообменники типа труба в трубе . Наиболее эффективно работает такой теплообменник, когда внутри гладкой трубы большого диаметра Ог помещается трубка с короткими спиральными ребрами. Благодаря этому обеспечивается высокий коэффициент теплоотдачи за счет циркуляции потока между ребрами. Коэффициент теплоотдачи при наружном обтекании оребренных труб определяют по формуле [c.228]

Погружные теплообменники. В погружном змеевиковом теплообменнике (рис. У1П-17) капельная жидкость, газ или пар движутся по спиральному змеевику /, выполненному из труб диаметром 15—75 мм, который погружен в жидкость, находящуюся в корпусе 2 аппарата. Вследствие большого объема корпуса, в котором находится змеевик, скорость жидкости в корпусе незначительна, что обусловливает низкие значения коэффициента теплоотдачи снаружи змеевика. Для его увеличения повышают скорость жидкости в корпусе путем установки в нем внутреннего стакана 3, но при этом значительно уменьшается полезно используемый объем корпуса аппарата. Вместе с тем в некоторых случаях большой объем жидкости, заполняющей корпус, имеет и положительное значение, так как обеспечивает более устойчивую работу теплообменника при колебаниях режима. Трубы змеевика крепятся на конструкции 4. [c.349]

В результате экспериментов с теплообменником типа труба в трубе , в котором использовалась ребристая трубка с поперечными спиральными ребрами, для коэффициента теплоотдачи получено уравнение 13-12] [c.239]

Гнатовский В. И., Чернобыльский И. И. Исследование гидравлического сопротивления и теплоотдачи в каналах спирального теплообменника. Бумажная промышленность , 1958, № 4, с. 9—12. [c.449]

Определение коэффициента теплопередачи аналогично приведенному на стр. 159. Газ движется внутри толстостенных труб, и его т можно вычислять по общепринятым формулам [12] с введением поправочного коэффициента для случая спирального теплообменника [14]. Коэффициент теплоотдачи а , т от наружной стенки трубы к воде определяют по общепринятым формулам в зависимрсти от типа и конструкции конденсатора. [c.209]

В кннгс изложены основы теории, расчета и конструирования пластинчатых и спиральных теплообменников для химической и пищевой промышленности. Освещены вопросы теплоотдачи и гидравлических сопротивлений в пластинчатых и спиральных теплообменниках, описаны методы и приведены примеры проектных и проверочных расчетов. [c.2]

Иеречисленные требования выполнимы в пластинчатых и спиральных теплообменниках, во многих конструкциях пластинчато-ребристых и других теплообменников, где процесс теплоотдачи по обе стороны стенки описывается одинаковыми зависимостями. [c.135]

Как видно из графиков, при одинаковых затратах энергии на прокачивание жидкости через теплообменник наиболее высокая интенсгшиость теплоотдачи достигается в пластинчатом теплообменнике с пластинами ПР-0,5 Е и в спиральном теплообменнике со штифтами в каналах. [c.159]

Исследование теплообмена при протекании жидкости в канале спирального теплообменника было проведено Кунсом, Харгисом и др. По данным авторов, турбулентное движение в каналах спирального теплообменника начинается при значениях числа Рейнольдса порядка 1400—1800. При турбулентном движении предлагается определять коэффициент теплоотдачи по уравнению [c.277]

В работе Харгиса и др. приводится эмпирическое уравнение для определения коэффициента теплоотдачи для турбулентного и переходного режима движения в спиральном теплообменнике, которое имеет следующий вид, при Ре > 1000) [c.280]

В работе Минтона коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении капельной жидкости в каналах спирального теплообменника определяют по формуле [c.280]

Схема двухступенчатой установки для отгонки растворителя нз низкомолекулярного полимера сбросом давления изображена на рис. 7.8 [9]. Раствор полимера нагревается в теплообменнике 1 н попадает в первую вакуумную камеру 2, в которой отгоняется основное количество растворителя. Далее растворитель в виде. < труй или капель поступает во вторую вакуумную камеру 3, где отгоняется дополнительное количество растворителя. Теплообменник состоит из труб диаметром 12—38 мм, в которые вставлены спиральные элементы для интенсификации теплоотдачи к раствору. Двухступенчатая схема позволяет максимально использовать возможности процесса сброса давления. [c.302]

Воздух и пары агента. Теплоотдача со стороны воздуха или парообразного холодильного агента в аппаратах холодильных установок всегда ниже, чем второй среды (хладоносителя, теплоносителя или холодильного агента). Поэтому в воздушных аппаратах н теплообменниках пар — жидкость осуществляется развитие поверхности со стороны газа. До, сих пор чаще всего применяли аппараты в виде пучков оребренных труб. Для дополнительной турбулизации потока при поперечном обтекании оребренных труб может быть использовано проволочное оребрение, оребрение спиральными (винтовыми) ребрами, создание гофрированных и волнистых, разрезных и перфорированных ребер [46]. По данным В. М. Антуфьева, тепловая эффективность труб с поперечными разрезными ребрами в 1,5—1,8 раза выше, чем у труб с неразрезанными ребрами. При использовании пластинчато-ребристых поверхностей турбулцзация потока и интенсификация теплоотдачи могут быть достигнуты уменьшением длины гладких ребер вдоль потока, применением жалюзийных, гофрированных, перфорированных, стерженьковых и других типов ребер. [c.282]

Теплоотдача в межтрубном пространстве витого поперечноточного теплообменника из трубок со спиральными ребрами (наружный диаметр 9,7— 11,7 мм, см. стр. 235) может быть определена [К-5а] по уравнению Ыи = 0,133Не (при значениях 10 <Не< <10 ). При этом коэффициент теплоотдачи условно отнесен к наружной поверхности трубы, несущей оребрение. [c.240]