Теплообменники температуры конечные рабочих

Одним из таких аппаратов является многослойный адиабатический реактор, в котором охлаждение между ступенями достигается посредством теплообменников. Такие реакторы широко применяют при окислении ЗОг. Реактор состоит из нескольких последовательно соединенных заполненных катализатором камер, которые работают яри адиабатическом режиме. Следовательно, в каждой камере температура повышается в направлении от входа к выходу, что конечно, противоречит идеальному режиму. Однако путем охлаждения газа, выходящего из каждой камеры, его температуру удается значительно понизить перед поступлением в следующую камеру. Короче говоря, ступенчатое изменение температур в рассматриваемой системе рассчитано а приближении к оптимальной температурной последовательности, как это показано на нижней кривой рис. 34, где в качестве координатных осей приняты степень превращения и температура (вместо объема и температуры). Чем больше число ступеней, тем ближе рабочие характеристики системы приближаются к оптимальным характеристикам, предсказываемым теорией. [c.149]

Однако существуют общие связи, определяющие основную закономерность — экстремальный характер зависимости КПД % от температуры То. Увеличение интервала рабочих температур Го.с—То влияет по-разному на потери в элементах установки. Потери от необратимости в регенеративном теплообменнике (как от конечной разности температур АТт-п, так и от гидравлических сопротивлений Ар,п и Арп) растут при прочих равных условиях с увеличением температурного интервала 7 о.с—То. [c.261]

Средний температурный напор в теплообменнике А/ при неизменной конечной температуре продукта /2 и постоянной температуре второй рабочей среды зависит от начальной для тенлообменника температуры продукта [c.244]

Конечная цель теплового расчета — определение площади рабочей поверхности теплообмена (размеров змеевика) и основных конструктивных размеров теплообменника. Если же имеется готовый теплообменник или он спроектирован, то в этом случае тепловым расчетом определяется только конечная температура охлаждения рабочей жидкости. При этом для расчета задаются площадь поверхности теплообмена 8 , коэффициент теплопередачи водяные эквиваленты Wl и 2 и начальные температуры Г] и Ти Искомые величины конечные температуры Тг и Гг. количество переданного тепла Qэм [c.155]

Исходной информацией для расчета являются расходы нагре-ваемой и охлаждаемой сред, кг/с начальные и конечные температуры теплоносителей, °С рабочее давление в аппарате, Н/м максимально допустимое сопротивление со стороны каждой среды,. Н/м, теплофизические свойства потоков (плотность, удельная теплоемкость, коэффициент теплопроводности, кинематическая вязкость) при их средней температуре. Кроме того, из технологического расчета (теплового и материального баланса) известна тепловая нагрузка на теплообменник. [c.433]

Применение в теплообменнике пластин только одного типа (например, с углом пересечения вершин гофр 60 или 120°) не всегда обеспечивает полное использование заданного напора на преодоление гидравлических сопротивлений и на теплопередачу. Бывают случаи, когда согласно расчету для снижения гидравлического сопротивления при заданном большом расходе рабочей среды в теплообменник закладывается лишнее (по сравнению с тепловым расчетом) количество пластин. При этом в аппарате возможно более широкое регулирование гидравлических сопротивлений и конечных температур рабочих сред при заданных расходах сред. [c.705]

Пусть цель ХТП — изменение какого-либо свойства системы и во времени т, т.е. V = Цт). При этом в качестве II могут выступать температура в случае теплообмена, концентрация — в случае массообмена или химической реакции, какое-либо свойство веществ (теплоемкость, механическая прочность и др.). Разные элементы потока могут находиться в рабочей зоне (РЗ) системы (в теплообменнике, в массообменном аппарате, в химическом реакторе) разное время поэтому степень их обработки (конечное значение свойства — 4) будет различна. Естественно, результирующая степень обработки всего потока С/рез зависит от характера распределения элементов потока по времени пребывания — именно в этом (более узком) плане рассматривается ниже структура потоков (другие стороны проблемы здесь практически не затрагиваются). [c.609]

Примечание. 0 — расход рабочей среды (одного из теплоносителей) — начальная температура рабочей среды 2 конечная температура рабочей среды р — давление рабочей среды в состоянии теплообмена Др — допускаемые потери давления рабочей среды в теплообменнике (для конденсаторов Др дано по потоку охлаждающей воды. [c.184]

Пластинчатые и спиральные теплообменники имеют обычно конструктивно одинаковые или геометрически подобные каналы по обе стороны теплопередающей стенки. Эта конструктивная особенность позволила разработать для исследования теплоотдачи при движении жидких сред в таких аппаратах метод исследования теплоотдачи без измерения температуры стенки термопарами. Достоинством этого метода является надежное определение средних температур теплопередающей стенки расчетным путем по начальны.м и конечным температурам рабочих сред. При этом отпадает необходимость выполнения сложной трудоемкой работы по заделке множества термопар в тонкие стенки теплопередающих пластин. [c.133]

Возможность измерения начальных и конечных температур рабочих сред и их расходов в экспериментальном теплообменнике должна быть обеспечена с достаточной точностью. На основе этих измерений в дальнейшем выполняется расчет средней температуры стенки и коэффициентов теплоотдачи. [c.135]

Измерив в опытах (см. рис. 96) начальные и конечные те.мпературы рабочих сред, проходящих через теплообменник Ь и и,, и их расход и вычислив средн температуры этих сред и го, средний температурный напор Д/ и удельный тепловой поток д, можно вычислить сначала частные температурные напоры ДГь Д/ст и Д/г, а затем и средние температуры поверхностей стенки. [c.137]

Конечные температуры рабочих сред /1 и /о при проектировании теплообменников обычно бывают заданны.ми. В некоторых случаях, например, ири проектировании рекуператоров тепла значение конечных температур рабочих сред обосновывают технико-экономическим расчетом. [c.175]

В холодильном цикле работа расходуется на сжатие рабочего тела в компрессоре. Холодильный цикл замкнут, если начальное и конечное состояния рабочего тела (газа) совпадают. Чтобы они совпадали, отдельные составляющие цикла должны протекать в определенном порядке. Наиример, после сжатия газа в компрессоре и охлаждения в холодильнике должно происходить расширение газа, сопровождающееся понижением его температуры, а затем нагревание газа до первоначальной температуры в теплообменнике при постоянном давлении. [c.11]

ПО линии о—2—1 протекает при постоянном давлении, равном конечному давлению, достигнутому при расширении воздуха по линии 3—0. Сжижаемый воздух идет навстречу рабочему воздуху (хладоагенту) теоретически при таком же низком давлении и охлаждается сначала в теплообменнике по линии 1—2 до температуры Гг, а затем при том же давлении полностью сжижается по линии 2—О в ожижителе. Количества охлаждаемого и охлаждающего воздуха равны. [c.59]

Внутреннее охлаждение газа ниже точки росы — охлаждение газа рас-ширением. Сжатием воздуха до более высокого давления, чем требуется условиями эксплуатации, охлаждением и его расширением влажность уменьшается во столько раз, во сколько конечное давление больше рабочего (при равных температурах). Расширением воздуха до требуемого рабочего давления лучше всего в расширительных машинах-детандерах снижают температуру воздуха, при этом происходит дальнейшее отделение воды. Для уменьшения необходимого перепада давления при расширении целесообразно подавать насыщенный влагой воздух. Но воздух после детандера, избавленный от излишней влаги, следует направлять в противоточный теплообменник, где отходящий воздух снизит температуру воздуха, подаваемого в детандер, и, кроме того, в результате повышения температуры относительная влажность отходящего из детандера воздуха уменьшится. Предполагается достаточная разность температур воздуха на входе в детандер и на выходе из него. [c.368]

При проведении процесса алкилирования фенола непрерывным способом с применением в качестве катализатора бензолсульфокислоты исходное сырье и реагенты также закачивают в соответствующие дозаторы, плавильники и емкости. В алкилатор 9 самотеком поступают фенол и бензолсульфокислота (12—14 вес.% на загружаемый фенол) и для снижения вязкости и температуры застывания реакционной массы из емкости 7 дают 200 л полимердистиллята на 1 т загруженного фенола. При 60—70 °С массу тщательно перемешивают в алкилаторе, пока там находится продукт. Приготовленную таким образом однородную смесь обогреваемым насосом 25 дозируют в смеситель 11, представляющий собой обычный центробежный насос с частотой вращения рабочего колеса 900—1500 об/мин. Одновременно в смеситель 11 из емкостей 7 и <5 насосом 25 через теплообменник 5, обогреваемый паром, дозируют 2 вес. ч. свежего полимердистиллята и 1 вес. ч. отгона. В конечной реакционной смеси весовое соотношение фенол полимер-дистиллят должно быть от 1 2 до 1 2,4. [c.71]

Коррозия. В противоположность этаноламиновым растворам и растворам солей щелочных металлов, имеющим обычно основной или нейтральный характер, вода ири абсорбции значительных количеств СО, приобретает кислотный характер. Как и следовало ол идать, это приводит к коррозии аппаратуры на установках водной очистки газа от СО но в отличие от других процессов в этом случае агрессивность среды невелика, так как температура во всем рабочем цикле процесса равна или близка к температуре окружающей среды. Низкие температуры являются, конечно, благоприятным фактором для снижения интенсивности коррозии, а отсутствие теплообменников уменьшает количество металла, подвергающегося коррозионному воздействию. [c.120]

Поршень, двигаясь вниз, захватывает порцию шихты, поступающей из бункера через кольцевую щель, и продвигает весь столб шихты, находящийся в реакторе и теплообменнике. Поскольку в начале процесса зона нагрева отделена от приемных устройств пружинным клапаном 12, под действием поршня происходит уплотнение всего столба шихты. При его возвращении под действием пружин в крайнее верхнее положение образуется незаполненный объем в теплообменнике, куда и поступает шихта через кольцевой канал из бункера. При новом движении поршня вниз весь цикл подачи шихты и ее уплотнения повторяется. Шихту уплотняют до тех пор, пока противоположно направленные усилия, создаваемые поршнем и пружинным клапаном, не уравновесят друг друга. Пружинный клапан начинает приоткрываться, что служит сигналом для включения высокочастотного нагрева по команде с конечного выключателя одновременно отключается толкатель и прекращается подача шихты в реактор. При совершении рабочего цикла поршня 4 взаимное расположение последнего и кольцевого затвора должно быть таким, чтобы кольцевая щель при нижнем положении поршня не находилась над верхней его плоскостью. Схема автоматики не позволяет при открытом кольцевом затворе опускать поршень движением штока 9 ниже указанного уровня. Одновременно с командой на включение высокочастотного нагрева схемой автоматики подается команда на включение сжигателя 24-Без включенного сжигателя невозможно включить высокочастотный нагрев. Под действием быстропеременного электромагнитного поля индуктора 2 происходит постепенный разогрев шихты в реакторе, температура в котором повышается с возрастающей скоростью благодаря изменению электрофизических параметров загрузки. [c.377]

Определение конечных температур рабочих сред при работе теплообменника в условиях прямотока или противотока можно выполнить а1галитпческим пли графо-аналитическим методом. [c.222]

В ряде случаев оказывается удобным использование независимого охлаждающего контура (циркулящюнного криогенного цикла). В таких схемах отпадает необходимость расширения исходной смеси или продукционного водорода. Необходимая холодопроизводительность вводится в установку с помощью внещнего криогенного цикла, в котором в качестве рабочего вещества чаще всего применяется азот. Такая схема является предпочтительной особенно тогда, когда конечная температура охлаждения исходной смеси должна быть в пределах 80 - 90 К. Азот циркуляционного цикла сжимают при температуре окружающей среды, охлаждают в противоточном теплообменнике до необходимой температуры обратным потоком циркуляционного азота низкого давления, а затем расширяют в детандере. За счет холодопроизводительности циркуляционного цикла исходная смесь охлаждается до требуемой температуры, и газообразный N2 затем подогревается до температуры, близкой к температуре окружающей среды, в азотном теплообменнике циркуляционного цикла. [c.128]

В 1938—1939 гг. сотрудник И. Г. Фарбеииндустри В. Михаэль разработал процесс горячей циркуляции газа [75, 77, 78], в котором выделяющееся при реакции тепло снимается реакционными газами. Было предусмотрено повышение температуры в слое катализатора от входа до выхода реакционного газа приблизительно на 10°. Это обусловило необходимость проведения процесса при очень высоком коэффициенте циркуляции горячего газа—порядка 100 объемов конечного газа на объем исходного газа, что соответствует времени контактирования около 0,7 сек. Тепло реакции снималось в поверхностном теплообменнике, помещенном в линии циркуляции. Рабочая температура процесса была 320—330° и рабочее давление 20 ат. Катализатор готовили путем замешивания в пасту железного порошка, полученного разложением карбонила железа, с разбавленным раствором буры (1% буры, считая на железо). Пасту формовали в кубики с ребром 1 см. До применения в синтезе кубики высушивали и нагревали в атмосфере водорода при 850° в течение нескольких часов. [c.338]

Особое место в ряду рассматриваемых установок занимают термопреобразователи, пригодные в основном для обеспечения энергией маломощных потребителей, например удаленных в море платформ. Американец Д. Спектор разработал установку, использующую перепад температур между воздухом на поверхности и водой . Она представляет собой замкнутый цилиндр, разделенный на две камеры подвижным порщнем и установленный в слое воды с достаточно низкой температурой. Верхняя камера цилиндра имеет воздущный теплообменник, соединенный с системой подачи теплого воздуха с поверхности, и играет роль приводного цилиндра. Нижняя камера выполняет функции пневмоаккумулятора. Автоматические клапаны так регулируют подачу воздуха в теплообменник, чтобы температура в приводном цилиндре как можно быстрее достигла максимального уровня. Газ при нагревании расщиряется и толкает порщень. После прекращения подогрева приводной цилиндр охлаждается за счет теплообмена с окружающей средой, и порщень приходит в исходное положение, после чего цикл повторяется. Порщень соединен с приводом электрогенератора. Время цикла может изменяться в зависимости от состава рабочего газа в камерах, путем ускорения теплообмена или повы-шения температуры воздуха, например путем использования дополнительного подогревателя, размещенного на палубе платформы и облучаемого Солнцем. Вероятно, такое устройство будет работать и в случае понижения температуры воздуха ниже температуры воды. В конечном счете мощность его будет определяться величиной перепада температур. [c.81]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология