Нестационарность нагрева

Анализы с нестационарным нагревом следует вести ири вполне определенной скорости и степени нагрева колонки. [c.118]

Как видно из рис. VI.34 при таком нестационарном нагреве основной перепад температур между газом и твердой фазой сосредоточен на том же участке Хо, что и для стационарного метода измерения. Поэтому, расчетная формула для определения коэффициента теплоотдачи будет аналогична (VI.82) и содержит среднелогарифмический перепад температур [c.497]

Кривизна невозмущенного профиля температуры. Такая кривизна (возможная, например, благодаря внутренним источникам тепла) также облегчает возникновение шестиугольных ячеек [120]. Заметим, что и нестационарность нагрева, которая может приводить к появлению шестиугольников (см. ниже), создает кривизну того температурного профиля, который в этих условиях следует считать невозмущенным. [c.78]

Теоретические решения не могут охватить широкий класс поли-дисперсных зернистых материалов с частицами неправильной формы. Для таких задач возможны лишь экспериментальные исследования, которые проводятся двумя основными методами — при стационарном режиме металлические частицы слоя нагреваются индукционными токами или в некоторые частицы слоя помещают миниатюрные электронагреватели. Измеряется, как правило, среднее по всему неподвижному слою значение коэффициента теплоотдачи или его локальное значение. Второй метод нестационарного нагрева (охлаждения) слоя позволяет определять значения коэффициента теплоотдачи а по изменению продольной температуры слоя или по изменению во времени температуры сплошной фазы на выходе из слоя. Этот метод предпочтительнее при мелкодисперсном материале, когда можно пренебречь внутренним термическим сопротивлением частиц. [c.153]

На практике часто приходится определять температуру тела на оси его симметрии или на его поверхности в какие-то требуемые моменты времени после начала процесса нестационарного нагрева (остывания). В этих случаях сначала рассчитывают критерий В1 и число Ро, далее по номограммам [1, 2], построенным с помощью аналитических решений, находят величину 9 при этих значениях В) и Ро и затем переходят к размерному значению температуры в интересующей геометрической точке объекта. [c.272]

Совместным решением уравнений (1.81) и (1.92) получена зависимость для расчета изменения температуры плазмы в условиях нестационарного нагрева дисперсных частиц [c.45]

Изложен расчетно-экспериментальный метод оценки характеристик жаропрочности при нестационарных режимах нагрева и нагружения, основанный на многофакторном композиционном планировании эксперимента. С применением этого метода исследованы особенности изменения характеристик жаропрочности при циклических забросах температуры и нагрузки и в условиях комбинированных режимов ползучести и малоцикловой усталости (МЦУ) представлены эмпирические уравнения характеристик длительной прочности и ползучести в зависимости от параметров нестационарности нагрева и нагружения для деформируемых и литейных сплавов. [c.10]

А. Тепло- и массопереиос к твердым телам и жидким средам прн внешнем обтекании тел и течении в каналах, при вынужденной и естественной конвекции. Перенос теплоты к твердым телам и жидким средам при ламинарном течении с заданными граничными условиями или условиями сопряжения полностью описывается законом теплопроводности Фурье, если только тепловые потоки не превышают своих физических пределов (фононный, молекулярный, электронный перенос н т. д.). Возможность решения сложных задач в большей или меньшей степени зависит только от наличия необходимой вычислительной техники. Для расчета ламинарных течений, включая и снарядный режим, к настоящему времени разработано достаточно много стандартных про1-рамм, и их число продолжает непрерывно увеличиваться. Случай движущихся тел включает в себя также и покоящиеся тела, так как координатную систему можно связать с телом и, таким образом, исключить относительное движение. Поэтому методы расчета теплопередачи к твердым телам и жидким средам при их ламинарном течении полностью аналогичны. Единственным фактором, влияющим на тепловой поток как при нестационарном нагреве твердого тела, так и при квазистационар-ном ламинарном течении, является время контакта. Хотя часто коэффициент теплоотдачи нри ламинарном течении представляется как функция скорости, необходимо обязательно помнить, что скорость течения есть только мера времени контакта или времени пребывания среды в теплообменнике. Эта концепция обсуждалась в 2.1.4, где было показано, каким образом и — а-метод, используемый обычно для описания ламинарного теплообмена, можно применить и для расчета нестационарного теплопереноса а твердом теле. В разд. 2.4 эта концепция получает даль- [c.92]

Подход, используемый в вычислительной программе SPP, заключается в расчете параметров рабочего процесса РДТТ на основе отклонений от идеальных характеристик с применением для этих целей ряда независимых моделей. В программе предусматривается расчет следующих потерь потерь в двумерном (расходящемся) двухфазном потоке, потерь, связанных с неполнотой сгорания, с использованием утопленного сопла, химико-кинетических потерь и потерь в пограничном слое. С учетом последних модификаций она включает а) подпрограмму полпостью замкнутого расчета двумерных двухфазных до- и трансзвуковых течений, б) новую модель расчета размеров частиц AI2O3, в) более реалистичную модель полноты сгорания, основанную на расчетах траекторий агломератов алюминиевых частиц, г) модель эрозии горловины сопла, основанную на точных методах расчета нестационарного нагрева материала с использованием кинетики его обугливания и кинетики эрозии графитовых вставок. Кроме того, модифицировано описание сопротивления и теплообмена газа с частицами и учтены потери, вызванные соударениями частиц со стенками сопла. [c.111]

Нестационарность нагрева. Кришнамурти [127] рассмотрела случай, когда обе поверхности слоя медленно и линейно по времени изменяют свою температуру таким образом, что число Рэлея остается неизменным, а невозмущенный профиль температуры в размерных переменных имеет вид [c.80]

Здесь т) = onst, а х — температуропроводность жидкости. Выполнив разложение по малым параметрам — амплитуде возмущений и скорости нагрева (охлаждения) / — и исследовав устойчивость валов и шестиугольников (как в [41]), Кришнамурти показала, что эффект нестационарного нагрева вполне аналогичен эффекту температурной зависимости физических свойств вещества (рассмотренному в [43,44]). В частности, диаграмма устойчивости имеет вид, показанный на рис. 7, если под Q понимать параметр ту. Если температуры границ возрастают (г > 0), y TOH4HBbiNiM могут быть шестиугольники f-типа, а если понижаются т <0) /-типа. Кришнамурти [128] выполнила эксперимент, в котором шестиугольники действительно наблюдались при нестационарном нагреве, причем направление циркуляции в ячейках соответствовало теории. Аналогичные результаты были получены Желниным [129] при численном моделировании трехмерных течений в условиях той же задачи, хотя ячейки не выглядели в точности шестиугольными. [c.81]

При анализе процесса нестационарного нагрева (охлаждения) слой материала рассматривается как состоящий по высоте из N одинаковых по величине псевдосекций идеального перемешивания по газовой и твердой фазам теплофизические свойства газа и материала, а также температура газа на входе в слой за время процесса считаются постоянными теплообменом со стенками камеры и потерями тепла в окружающую среду можно пренебречь. В псевдосекционной модели перемешивания газовой фазы ее температура в пределах каждой псевдосекции одинакова и ступенчато изменяется при переходе от секции к секции. Такая модель описывается системой уравнений, связывающих отданное газом и полученное материалом тепло в каждой псевдосекции, а в пределах всего слоя — суммарное пере- [c.142]

Регером, Романковым и Рашковской был исследован процесс сушки пастообразных азокрасителей в фонтанируюш ем слое на инертных телах (стеклянных шариках) [16]. Процесс протекал успешно лишь при температуре отходящего из слоя воздуха выше некоторого минимального значения. При более низких температурах (что достигалось увеличением количества подаваемой насты) шарики склеивались и нормальное фонтанирование нарушалось. Таким образом, было замечено, что процесс осуществляется лишь в том случае, если в слое имеется определенная доля сухих частиц — стеклянных шариков, участвующих только в теплообмене. Эта доля шариков нестационарно нагревается до температуры 6 (где — темпе- [c.272]

Как отмечалось ранее, часть общей поверхности шариков должна быть свободна от влажного материала, и она участвует только в теплообмене, т. е. шарики нестационарно нагреваются до температуры (где t температура мокрого термометра). Нагретые до этой температуры шарики, попадая в зону форсунки, покрываются влажным красителем, имеющим температуру tg tg. Между шариками и материалом происходит контактный теплообмен, что приводит к быстрому испарению влаги внутри пленки материала. Быстрое парообразовани внутри пленки красителя создает общий градиент давления поперек пленки, который [c.352]

Полежаев Ю В., Нарожный Ю.Г., Сафонов В. . Метод определения коэффициента теплопроводности высокотемпературных материалов при их нестационарном нагреве S ТВТ, 1973. Т, 11. № 3. С. 609-615, [c.273]

ВЛИЯНИЕ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ НАГРЕВА И НАГРУЖЕНИЯ НА ЖАРОПРОЧНОСТЬ ДЕФОШЙРУЕМЦХ И ЛИТЕЙНЫХ СПЛАВОВ ДЛЯ ДИСКОВ И ЛОПАТОК ТУРБИНЫ ГГД [c.295]

Оценка по методу линейного суммирования относительных долговечностей дает завышенные значения характеристик длительной нрочности в условиях нестационарного нагрева с различными но характеру воздействиями на материал темнера-ткрными уровнями, если нри максимальных температурах развиваются такие процессы разупрочнения, нри которых промежуточные попижепия температуры или пе приводят к возврату свойств материала, или даже создают условия для питеисифи-кации этих процессов при каждом последующем повышепии температуры. [c.299]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология