Расчет распределения давления

Рис. 16.6. Схема расчета распределения давлений мето.цом конечных элементов

Однако практический расчет распределения давления по поверхности тела, обтекаемого гиперзвуковым потоком, с помощью [c.119]

Формулы для расчета распределения давления в пласте, дебита скважины, [c.34]

Для анализа экспериментальных данных и проектирования новых опытных конструкций большим подспорьем был расчет распределения давления согласно теории Жуковского, а следовательно, по уравнениям Эйлера. Однако ценность таких расчетов не в определении значений подъемной силы, лобового сопротивления или момента (ср. 8), а в том, что они позволили указать на переход к турбулентности и на отрыв потока в по- [c.64]

Наличие этих сил трения слоя о стенки изменяет его давление на дно трубы. Эти изменения давления оказываются весьма существенными, когда высота слоя L заметно превышает диаметр трубы Вследствие зависимости механических свойств зернистого слоя от всей предыстории его образования и засыпки точный расчет распределения давления между дном и стенками трубы невозможен. Практически рассчитывается предельное равновесие (соотношение III. 12). Как видно из этой формулы, предельная сила трения пропорциональна боковому давлению, действующему на ту же стенку. Поэтому для полного решения задачи необходимо одновременно рассчитать и распределение 02 по высоте. [c.130]

Уравнения (407) и (408) могут найти применение при расчете распределения давлений и скоростей по контуру профиля в решетке. 348 [c.348]

Расчет состоит из трех разделов расчета сопротивлений каждого участка, расчета гидростатических напоров и расчета распределения давлений по высоте отопительной системы. [c.441]

Уже давно известно, что расширение течения от окрестности критической точки затупленного двумерного тела вокруг угла до направления, параллельного скорости в невозмущенном потоке, не вызывает немедленно падения давления до давления в невозмущенном потоке, когда число Маха в невозмущенном потоке существенно больше единицы. Все поле течения между головной ударной волной и поверхностью тела, параллельной вектору скорости в набегающем потоке, будет наполнять серия волн разрежения, проходя через которые течение ускоряется до тех пор, пока давление на поверхности ие упадет до давления в набегающем потоке. Бертрам и Гендерсон ) опубликовали результаты расчетов распределения давления вдоль поверхности затупленной пластины, установленной параллельно набегающему потоку, выполненные разработанным Ферри методом характеристик для завихренного течения. Расчеты были сделаны для нескольких пластин,. имеющих переднюю кромку в форме клина, угол при вершине которого выбирался для каждого гиперзвукового числа Маха так, чтобы скорость на поверхности клина была звуковой. Тогда вокруг угла, вершина которого лежит в точке сопряжения поверхности пластины и грани клина, устанавливается течение Прандтля — Майера. Метод характеристик для завихренных течений используется для расчета изменения давления вниз за угловой точкой. Волны разрежения Прандтля — Майера отражаются от головной ударной волны (при этом интенсивность ударной волны уменьшается) и от поверхности пластины снова в виде [c.218]

Расчет распределения давления [c.198]

Результаты расчетов распределения давления для указанных условий приведены на рис. 4.53. [c.201]

Результаты расчетов распределения давления для указанных условий представлены на рис. 4.54. [c.201]

Зона WTS—TF с увеличенным значением плотности десорбционного потока от поверхности TF . Проводился расчет распределения давления внутри зоны WTS — TF при увеличенном на два порядка значении плотности десорбционного потока от поверхности катушек. Поверхность катушек выполняется из полиамидной пленки, и плотность десорбционного потока с них может существенно превышать плотность десорбционного потока от других частей системы. [c.203]

Результаты расчетов распределения давления для указанных условий показаны на рис. 10.9. [c.169]

РАСЧЕТ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В ДЕФОРМИРУЕМОМ ПЛАСТЕ ПРИ ФИЛЬТРАЦИИ РЕАЛЬНОГО ГАЗА ПО ЗАКОНУ ДАРСИ [c.356]

Шебелинское газоконденсатное месторождение является одним из самых сложных объектов для моделирования. На УСМ-1 были проведены расчеты распределения давления в залежи, продвижения воды в газовую залежь и оценена возможность управления темпом продвижения пластовой воды путем регулирования отборов газа по скважинам и месторождению в целом. [c.289]

Предсказание (расчеты) распределения давления в газовой или газоконденсатной залежи и изменения забойных и устьевых давлений на скважинах. [c.64]

На рис. 5.5 изображены положения головных ударных волн, полученные в расчетах обтекания сферы для различных чисел Маха набегаюгцего потока (М = = 2,0 2, 94 8,0 50,0). Отметим, что численный метод позволяет рассчитывать течение около сферы вплоть до 110° по центральному углу. Во всех случаях для достижения среднеквадратичной точности менее 1 % требуется не более десяти глобальных итераций. Однако сходимость при малых числах Маха хуже, чем при больпгих значениях. Черными и светлыми квадратиками отмечены результаты, полученные методом установления, соответственно для чисел Маха М = 2, 94 207] и М = 8,0 [223]. Анализ полученных в расчетах распределений давления поперек ударного слоя, плотности нормальной и касательной составляюгцей скорости в различных сечениях показал, что при VI = 8 осугцествляется переход к гиперзвуковому режиму, когда характеристики течения уже не зависят от числа Маха (параметры при числах Маха М = 8 и М = 50 практически совпадают). [c.203]

Для определения зависимости гидравлических параметров форсунки от давления (при промежуточных положениях плунжера) необходимо найти давление топлива на плунжер. Используя уравнения неразрывности, сохранения энергии и сохранения момента количества движенияпосле преобразований получаем выражение для расчета распределения давления в камере закручивания [c.111]

Полученное в результате расчета распределение давлений по длине подового канала хорошо согласуется качественно и количественно с опытными данными, получаемыми при испытаниях на моделях. Данные, полученные при промышленных испытаниях, качественно согласуются с расчетными. Величина перепада давлений по длине подового канала при промышленных испытаниях больше, чем по расчету, особенно для восходящего потока. По-видимому, это объясняется незатопленностью сечения в подовом канале у входа в клапан, вызывающей резкую неравномерность скоростей по высоте подового канала. [c.436]

Для каждого то>плива по результатам расчета равновесного расширения определялась величина показателя изоэнтропы расширения п. Это значение затем использовалось для расчета распределения давления вдоль оси осесимметричных соиел с угловой точкой и с равномерным потоком на выходе. Для этих сопел были проведены все основные расчеты по неравновесности, представленные в Справочнике. [c.182]

В качестве одного из недостатков метода пробной частицы обычно отмечают невозможность получения непосредственных физических характеристик газовой среды, таких как давление, распределение плотности концентрации и др. Однако первые шаги в этом направлении делались уже давно. Так, в 1967 г. Е. Фишер и X. Моммсен [2] для разработки стандартов испытательных камер для исследования параметров насосов осуществляли расчеты распределения давления в пристеночной области с помощью ММК. Подход, использованный ими, основывался на определении распределения давления через число соударений частиц со стенкой. [c.23]

Расчет распределения давления внутри теплового экрана проводился следующим образом. На внепшей стенке экрана, обращенной к катушке TF ) прорезались щели (нерфорации), аналогичные щелям патрубков WTS. Поскольку эти щели находятся вблизи патрубков WTS, присоединенных к зоне WTS - TF , коэффициенты прилипания щелей перфорации принимались равными коэффициентам прилипания щелей соответствующих патрубков WTS. Площадь перфорации принималась -0,7% от общей площади полостей экрана (2800 м ). Температурные режимы, размеры и Значения полных десорбционных молекулярных потоков, которые анализировались для данной зоны показаны в табл. 10.6. [c.170]

Кроме этого проводился расчет распределения давления внутри зоны WTS - TF при увеличенном на два порядка значении удельного десорбционного потока с поверхностп катушек. Поверхность катушек вьшолняется пз полиимидной пленки п плотность десорбционного потока с них может существенно превьшхать плотность десорбционного потока с других частей системы. [c.172]

Степанов Н.Г., Фрумсон Ю.В. Применение электроаналоговых сеточных моделей к расчету распределения давления в газовой залежи // Газовая промышленность. — 1964. — № 11. [c.66]

Это выражение тем ближе к известному уравнению материального баланса, чем более справедливо допущение о том, что 2р -Н р). По мере снижения средневзвешенного давления в залежи это допущение будет не выполняться все в большей мере, причем расчетное р оказывается выше действительного. Чтобы не допускать существенных расхождений расчетного и действительного значений средневзвешенных по объему залежи давлений, рекомендуется производить корректировку задания граничных условий на основе уравнения материального баледаса газовой залежи. Вместе с тем следует отметить удовлетворительное совпадение результатов расчетов распределения давления в залежи при использовании рассмотренного способа и моделирования численными методой. [c.276]

Малых А. С. О приближенном способе расчета распределения давления в газоносном пласте, дренируемом системой скважин. НТС по Лологии, разработке и транспорту природного газа. М., 1968, вып. 8—9. [c.235]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология